doc_act

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Скачать счет



МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ГЛАВТЕХУПРАВЛЕНИЕ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНДЕНСАЦИОННЫХ УСТАНОВОК
ПАРОВЫХ ТУРБИН ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ

РД 04.30.501
(МУ 34-70-122-85)

Срок поступки установлен

вместе с 01 . 07 . 06 г . вплоть до 01 . 07 . 06 г .

продлен до самого 01 . 02 . 09 г .

РАЗРАБОТАНО Московским головным предприятием ПО «Союзтехэнерго» и Всесоюзным двукратно ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательским теплотехническим институтом им. Ф.Э. Дзержинского (ВТИ)

ИСПОЛНИТЕЛИ А.К. Кирш, Г.М. Коновалов (ПО «Союзтехэнерго»), Л.Д. Берман, Э.П. Зернова (ВТИ)

УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением согласно эксплуатации энергосистем 04.06.85 г.

Заместитель начальника Д.Я. Шамараков

Срок поведение продлен 05.04.1996

Настоящие Методические указания, обобщающие совокупный за многие годы проба обеспечения надежной да эффективной работы конденсационных установок паровых турбин сверху электростанциях системы Минэнерго СССР, предназначены для того персонала районных энергоуправлений, электростанций равным образом наладочных организаций. В них рассматриваются основные особенности рабочего процесса и конструкции элементов конденсационных установок - конденсаторов, воздушных, конденсатных да циркуляционных насосов да водоочистных устройств (исключая гидротехнические сооружения да водоохладители систем циркуляционного водоснабжения), даются рекомендации по контролю из-за их работой на условиях эксплуатации, рассматриваются основные причины неполадок на работе равным образом способы их устранения.

Использование электронно-вычислительная машина чтобы контроля из-за технико-экономическими показателями конденсационных установок никак не рассматривается в настоящих Методических указаниях, потому оно является одной из функций АСУ ТП общем энергоблока (см. «Типовой алгорифм расчета технико-экономических показателей конденсационных энергоблоков мощностью 000, 000, 000 равно 0200 МВт» М.: СПО Союзтехэнерго, 1980).

Выпуск Методических указаний невыгодный исключает образование да выпуск более детальных да учитывающих местные особенности электростанций указаний равно инструкций за эксплуатации отдельных узлов конденсационных установок.

0. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

0.1. Назначение конденсационной установки

0.1.1. Основным назначением конденсационной установки паротурбинного агрегата является сгущение отработавшего пара турбины равным образом доставка после последней ступенью рядом номинальных условиях давления чета безграмотный ранее расчетного, определенного исходя из технико-экономических соображений.

Среднее нажим отработавшего дружка р 0 для принятых возле проектировании конденсатора номинальных условий (расхода чета во конденсатор, температуры равно расхода охлаждающей воды; составляет в большинстве случаев 0,5 - 0 кПа (0,035 - 0,060 кгс/cм 0 ). Поскольку оно гораздо дальше атмосферного (барометрического), ему отвечает тяга во паровом пространстве конденсатора. В лента через номинальных значений параметров свежего пара прежде турбиной напор отработавшего чета р 0 отнюдь не может поддерживаться во эксплуатации на определенном заданном уровне, а осязаемо изменяется во зависимости от режимных условий. Его значения, отвечающие различным условиям работы конденсационной установки подле удовлетворительном ее состоянии, определяются согласно тепловым характеристикам (см. разд. 0.2 и 0.3).

0.1.2. Помимо поддержания давления отработавшего под масть получай требуемой про экономичной работы турбоагрегата уровне конденсационная регулирование должна также обеспечивать:

- утаивание конденсата отработавшего пара, используемого в системе питания парового котла, равным образом его качество, соответствующее после смешения из водами, поступающими на холодильник извне, требованиям ПТЭ (ограничение во допустимых пределах содержания во нем кислорода, растворенных солей равным образом продуктов коррозии);

- ограждение переохлаждения конденсата получи и распишись выходе из конденсатора за отношению ко температуре насыщения отработавшего пара, приводящего ко потере теплоты;

- хитрость быть нормальной работе, а как и подле пусках равно остановах энергоблока предусмотренных его солнечный схемой сбросов в конденсатор (непосредственно сквозь паросбросные устройства, расширители иначе БРУ-К) пара, горячих дренажей изо других аппаратов и добавочной воды пользу кого системы питания парового котла.

0.2. Оборудование конденсационной установки

0.2.1. Применяющиеся одно- иначе многокорпусные поверхностные конденсаторы вместе с водяным охлаждением, что правило, представляют собой горизонтальные кожухотрубные теплообменные аппараты, во которых на наружной поверхности трубок конденсируется отработавший пар, поступающий изо турбины, а в середке трубок протекает охлаждающая вода, отводящая теплоту конденсата пара. Образовавшийся получи и распишись трубках конденсат стекает с трубного пучка получай днище корпуса равным образом по прошествии времени в конденсатосборники, с которых спирт удаляется конденсатными насосами. На рис. 0.1 приведена принципиальная схема, конденсационной установки.

Пар, делающий во конденсатор, заключает общепринято примесь неконденсирующихся газов, на основном воздуха, проникающего через неплотности на вакуумной системе турбоагрегата (см. разд. 02.1).

Для поддержания разрежения во паровом пространстве конденсатора неконденсирующиеся ветры должны неизменно удаляться. Это осуществляется из через воздушных насосов, паро- другими словами водоструйных эжекторов или — или роторных вакуум-насосов, так водокольцевых, отсасывающих с конденсатора неконденсирующиеся ветры (воздух) с остаточным содержанием пара, сжимающих паровоздушную месиво и выбрасывающих ее во атмосферу.

0.2.2. При некоторых режимах работы энергоблоков (см. п. 0.1.2) осуществляется сбрасывание свежего под масть во теплообменник вне турбины через приемно-сбросные устройства, во которых мгла дросселируется и охлаждается.

0.2.3. Охлаждающая жавель подается во вариконд до напорным трубопроводам циркуляционными насосами, связывающие конденсационную установку со системой технического водоснабжения, которая в зависимости через местных условий выполняется прямоточной или оборотной.

При прямоточной системе водоснабжения водыка забирается из естественного источника (реки, озера, моря) равным образом позднее однократного ее использования сбрасывается во оный а источник, а присутствие оборотной - поступает задним числом конденсатора во водоохлаждающее устройство (градирню, брызгальный лягушатник alias водохранилище-охладитель); где отдает воспринятую на конденсаторе теплоту наружному воздуху, после чего сызнова используется для того охлаждения конденсатора.

0.2.4. При прямоточной системе водоснабжения тож оборотной с водохранилищем-охладителем охлаждающая зажор поступает в водоприемное устройство, на котором установлены очистные решетки и сетки, равно которое объединено большей отчасти вместе с прибережный насосной или соединено со приемными колодцами насосов самотечными водоводами.

При оборотной системе водоснабжения вместе с градирнями тож брызгальным бассейном зажор поступает во циркуляционные насосы изо водосборных резервуаров градирен alias изо бассейна равным образом подается циркуляционными насосами на конденсаторы из давлением, достаточным про подъема подогретой воды изо конденсатора для отметку водораспределительного устройства градирен другими словами пользу кого обеспечения достаточного давления воды перед соплами брызгального бассейна.

0.2.5. Для уменьшения протори электроэнергии бери циркуляционные насосы (при прямоточном водоснабжении либо оборотном с водохранилищем-охладителем) бери сбросе воды изо конденсатора используется большей частью сифон, а с сифонного колодца вода сбрасывается, на правах правило, неорганизованно по части открытому каналу.

Сброс теплой воды производится внизу водозабора держи расстоянии, исключающем ее пролезание во водоприемное устройство. В месте сброса воды устраивается пространство канала со большим уклоном - быстроток.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Принципиальная план конденсационной установки турбины К-800-240 ЛМЗ:

0 - ЦНД; 0 - конденсатор; 0 - циркуляционные насосы; 0 , 0 - конденсатные насосы первого да второго подъема; 0 - основные эжекторы; 0 - эжекторы циркуляционной системы; 0 - градирня пара лабиринтовых уплотнений; 0 - градирня дренажа подогревателя тенетный воды; 00 - блочная обессоливающая установка; 01 , 02 - приемно-сбросное образование пара промперегрева да БРОУ;

- пар; - охлаждающая вода; - конденсат; - паровоздушная месиво

0. ОСОБЕННОСТИ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА И ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

0.1. Условия теплопередачи на конденсаторе

0.1.1. Конденсация отработавшего во турбине пара, содержащего примесь неконденсирующихся газов, сопровождается в духе конвективной теплоотдачей, что-то около да массоотдачей - переносом ровня ко поверхности трубок да выделением подле этом теплоты фазового перехода. Отданная паром около его конденсации ласковость передается от стенку трубок охлаждающей воде.

Условия тепло- равно массообмена во конденсаторах определяются тем, что парок конденсируется изо паровоздушной смеси присутствие вакууме, причем степень конденсации двое превосходит 09,9 %. Вследствие того, что по мере конденсации близнецы темп паровоздушной смеси уменьшается, а кучность во ней воздуха растет, локальные значения поверхностной плотности теплового потока, а соответственно, и плотности поперечного потока низы (конденсирующегося пара) сильно изменяются сообразно пути движения под лад (паровоздушной смеси) во трубном пучке конденсатора. Неоднородность распределения плотностей теплового потока во трубном пучке увеличивается единаче из-за неравномерности распределения поступающего ровня за периметру трубного пучка иначе отдельных его модулей равно влияния конденсата, стекающего во пучке не без; верхних рядов трубок возьми нижние.

0.1.2. Основное обаяние бери внешние цифры работы конденсатора (средний компонента теплопередачи, температурный напор, нажим пара, паровое противодействие равно др.), а соответственно, да получай характеристики работы конденсатора при переменных режимах оказывает в таком случае обстоятельство, ась? до пути движения два на трубном пучке образуются двум основные зоны, различающиеся в кругу с лица условиями теплообмена не без; паровой стороны:

- сфера интенсивной конденсации пара, на которой его температура сохраняется чуть было не неизменной, а локальные значения коэффициента теплопередачи равным образом плотности теплового потока, наибольшие на стороне входа чета во громкий пучок, снижаются по части пути движения пара через уменьшения коэффициента теплоотдачи не без; паровой стороны по мере уменьшения скорости чета да повышения концентрации воздуха;

- диапазон охлаждения паровоздушной смеси, характеризующаяся относительно низкими да тускло изменяющимися локальными значениями коэффициента теплопередачи да плотности теплового потока.

0.1.3. Положение норма в среде двумя зонами трубного пучка зависит через режима работы конденсатора - паровой нагрузки, температуры равным образом расхода охлаждающей воды, расхода воздуха, содержащегося на поступающем паре, а вот и все через его состояния, в особенности степени чистоты, количества включенных воздушных насосов, их характеристики равным образом состояния. Изменение любого из перечисленных факторов вызывает модификация равно перераспределение локальных параметров парового потока на трубном пучке. Доля поверхности охлаждения, приходящаяся получай зону охлаждения паровоздушной смеси, может около некотором сочетания сих факторов (например, присутствие немалый паровой нагрузке равно высокой температуре охлаждающей воды) малограмотный сходить ради границы выделяемой во трубном пучке конденсатора воздухоохладительной секции да хоть подкрадываться к нулю, а близ другом их сочетании (например, близ пониженной паровой нагрузке, низкой температуре охлаждающей воды, повышенном присосе воздуха) - вырастать вслед цифирь соответствующего уменьшения доли поверхности, приходящейся получи зону интенсивной конденсации пара.

0.1.4. Уменьшение зоны интенсивной конденсации два и соответствующее выигрыш зоны охлаждения смеси влечет вслед за собой, как правило, сокращение среднего коэффициента теплопередачи, отнесенного ко полной поверхности конденсатора. Лишь возле уменьшении расхода (скорости) охлаждающей воды размеры зоны интенсивной конденсации увеличиваются, а вес среднего коэффициента теплопередачи уменьшается ввиду снижения коэффициента теплоотдачи вместе с нежить стороны.

При уменьшении зоны интенсивной конденсации ровня уменьшается обычно да оверсолт давления чета во трубном пучке (паровое сопротивление конденсатора). Так, во случае понижения температуры охлаждающей воды влияние чета во конденсаторе становится меньшим, а его обособленный габариты равно скорости растут, только ради уменьшения размеров зоны интенсивной конденсации чета оскудение давления во трубном пучке обычно безвыгодный увеличивается, а аж становится меньшим. Увеличение при этом размеров зоны охлаждения паровоздушной смеси способствует повышению содержания кислорода во конденсаторе (см. разд. 03).

0.1.5. Между работой конденсатора да воздушного насоса существует тесная взаимная связь, проявляющаяся присутствие всех режимах работы конденсационной установки. Любое версия режима работы конденсатора вызывает трансформирование температуры отсасываемой с него паровоздушной смеси t см и, во вкусе результат этого, изменение давления возьми стороне всасывания воздушного насоса и давления на конденсаторе.

0.1.6. Указанные перед этим особенности условий теплопередачи в конденсаторе определяют рациональную компоновку трубного пучка, при которой обеспечивается эффективное исчерпание его поверхности охлаждения. Трубный вязанка надо владеть порядочно большое живое сечение для стороне входа во него отработавшего ровня равно за пути движения потока под масть на зоне интенсивной его конденсации, чтобы уменьшить ухудшение давленая близнецы на этой зоне возле больших локальных значениях коэффициента теплопередачи, определяющихся здесь преимущественно интенсивностью теплоотдачи вместе с водокольцевой стороны. В отличие через сего скорости потока на зоне охлаждения паровоздушной смеси должны присутствовать мало-мальски повышены согласно сравнению вместе с их значениями на выходе изо зоны интенсивной конденсации чтобы повышения локальных значений коэффициента теплоотдачи с смеси для трубкам равным образом уменьшения содержания ровня на смеси, удаляемой изо конденсатора, а соответственно, да давления этой смеси р н перед воздушным насосом.

Из того, сколько бремя отработавшего дружка во конденсаторе можно определить что

р 0 = р н + D р ко ,

идеже D р ко - оверсолт давления двое на конденсаторе и получай тракте «конденсатор - невесомый насос», видно, в чем дело? нежели меньше при данной поверхности охлаждения конденсатора значения р н да D р ко , тем глубже обеспечиваемый вакуум.

0.1.7. Пленка конденсата, отекающего во конденсаторе в соответствии с трубкам, имеет со стороны стенки трубки температуру, против малограмотный на много превосходящую температуру охлаждающей воды, а со стороны ее свободной поверхности равную или — или приближающуюся для температуре насыщения омывающего ее пара. Поэтому средняя температура конденсата, стекающего со трубок, на книга числе равным образом из нижних рядов трубок пучка получи и распишись днище конденсатора, вниз температуры пара. Для устранения переохлаждения конденсата, поступающего на конденсатные насосы, по мнению отношению ко температуре отработавшего чета t 0 на трубном пучке предусматривается единолично или несколько сквозных проходов, чрез которые пакет отработавшего пара поступает самый около зычный пучок, идеже таковой пар, конденсируясь нате поверхности стекающих изо пучка струй равно капель переохлажденного конденсата, догревает его до самого температуры t 0 («регенерирует» конденсат). Образование проходов во трубном пучке способствует в свой черед увеличению свободного периметра трубного пучка, доступного интересах поступающего пара, а благодаря этому равно уменьшению скорости близнецы возьми входе во трубный пучок.

0.1.8. Требования, предъявляемые для выполнению трубного пучка конденсатора, могут присутствовать преимущественно будет удовлетворены при двухзонных ленточной равно модульно-ленточной его компоновках, примеры которых представлены получи рис. 0.1, 0.2 равным образом (см. и рис. 0.1 - 0.3). При таких компоновках основная пай трубного пучка (или модуля) имеет на поперечном разрезе форму ленты, дородность которой определяет длину пути двое на этой части, а воздухоохладительная узел - форму трапеции, суживающейся во направлении движения паровоздушной смеси.

0.1.9. Содержание кислорода на конденсате, поступающем из конденсатора на калорийный тракт, никак не нужно превосходить допустимого в соответствии с ПТЭ значения.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Компоновка трубного пучка конденсатора турбины К-750-65/3000 ПОАТ ХТЗ (один изо четырех корпусов)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Компоновка трубного пучка конденсатора с боковым подводом пара:

0 - фундаментальный громкий пучок; 0 - воздухоохладитель; 0 - пропасть отвода паровоздушной смеси; 0 - сбросовый масса паровоздушной смеси

В конденсаторе органоген поступает во конденсат главным образом двумя путями: симпатия абсорбируется (растворяется) во конденсате при контакте последнего от паровоздушной смесью равным образом попадает во конденсат вместе вместе с автоматически захватываемым им близ стекании на трубном пучке воздухом.

Часть сего воздуха, содержащегося на конденсате, подле отекании его во виде струй равно чашечка изо трубного пучка равным образом тонким слоем до днищу конденсатора равным образом конденсатосборнику выделяется с жидкости и удаляется воздушным насосом.

0.2. Показатели работы конденсационной установки

0.2.1. Давление отработавшего чета во конденсаторе р 0 , на правах указывалось, изменяется подле эксплуатации турбоагрегата на широких пределах. Оно зависит через следующих режимных условий: расхода отработавшего два D 0 ; определяющегося электрической, а интересах теплофикационных установок также равно температурный нагрузкой турбины, расхода W да начальной температуры t охлаждающей воды. Поэтому для осуществления систематического эксплуатационного контроля за работой конденсационной установки должен располагать нормативными характеристиками, определяющими зависимость показателей ее работы быть исправном состоянии оборудования и допустимых в области ПТЭ присосах воздуха ото указанных режимных условий. Сопоставление фактических равно нормативных показателей позволяет выявить разладица во работе конденсационной установки равно нарушения воздушной плотности вакуумной системы турбоагрегата.

0.2.2. В качестве показателя работы конденсатора используется опять же заключительный температурный напор, другими словами перепад температуры отработавшего близнецы t 0 (°C) да температуры охлаждающей воды получи и распишись выходе из конденсатора t (°C):

d t = t 0 - t .

При данных значениях D 0 , W да t температурный ярость d t практически однозначно определяет с целью нормальных режимов работы турбины, при которых отработавший муть является насыщенным, насилие р 0 , которое может взяться найдено от через таблиц теплофизических свойств водяного два согласно температуре

t 0 = t + D t во + d t , (2.1)

В формуле (2.1):

D t на = t - t = , (2.2)

идеже D t на - нагрев воды во конденсаторе;

D 0 - деньги на прожитие поступающего на триммер пара, кг/с;

D h - удельная тепло конденсации отработавшего пара, мало изменяющаяся про данного турбоагрегата присутствие разных режимах его работы, кДж/(кг ? °C);

W - издержка охлаждающей воды, кг/с;

от на - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг ? °C);

d t = D t на /( e n - 0),

идеже n = KF / c во W (2.3)

(здесь K - посредственный отношение теплопередачи конденсатора, Вт/м 0 ? °C);

F - индикатриса охлаждения конденсатора, м 0 .

Из выражений (2.1) - (2.3) видно, в чем дело? возле заданных значениях F , D h равно определенных режимных параметрах D 0 , W да t показатели эффективности работы конденсатора р 0 равным образом d t определяются значением коэффициента теплопередачи K .

Из тех но формул следует, что-то подле прочих равных условиях уменьшение паровой нагрузки D 0 приводит к понижению р 0 равно d t ; умаление температуры охлаждающей воды t - ко увеличению d t , но поскольку количество t + d t становится при этом меньше, так t 0 , а соответственно, да р 0 уменьшаются; снижение расхода охлаждающей воды W через понижения возле этом K кишка тонка влияет на d t , а преобладающее внушение около этом увеличения D t на приводит для росту р 0 .

Нормативные тепловые характеристики конденсаторов d t = f ( D 0 , W , t ) равно р 0 = f ( D 0 , W , t ) равным образом путь пользования ими приведены во разд. 5.3. При отсутствии нормативных характеристик не грех также пользоваться для того контроля ради работой конденсационной установки характеристиками, рассчитанными до методике, приведенной на [1].

0.2.3. При испытаниях конденсатора определяются непосредственно опытные значения среднего коэффициента теплопередачи по части формуле

K оп = D 0 D h /( F d t cp ), (2.4)

идеже d t cp - средняя логарифмическая разность температур дружка равным образом охлаждающей воды:

d t cp = D t во /[2,3lg(1 + D t на /d t )].

Отношение фактического коэффициента теплопередача K оп для расчетному K р до [1], полученному подле коэффициенте чистоты, равном 0, характеризует состояние конденсационной установки. Малые значения K оп / K р , достигающие иногда из-за загрязнения поверхности охлаждения конденсатора, повышенного присоса воздуха, неисправности воздушного насоса не ведь — не то других причин значений 0,4 - 0,6, якобы касательно неудовлетворительной работе конденсационной установки равным образом необходимости отыскания да устранения причин этого.

0.2.4. Важной характеристикой работы конденсатора является зависимость его гидравлического сопротивления H ото расхода охлаждающей воды. Измерениями значения H осуществляется контроль из-за загрязнением трубных досок равно трубок конденсатора. Гидравлическое отпор (падение давления охлаждающей воды, вызванное трением да местными сопротивлениями) складывается из сопротивления трубок Н тр равным образом сопротивления водяных камер Н для (включая оппозиция подле входе воды из камер на трубки равно выходе изо них). Значение Н тр зависит ото внутреннего диаметра равным образом длины трубок, их состояния (степени чистоты), числа ходов воды на конденсаторе, ее температуры и скорости. Значение Н для , составляющее обычно относительно небольшую долю общего сопротивления, зависит ото числа ходов воды, конфигурации равным образом размеров водяных камер, температуры и скорости течения воды. Формулы, рекомендуемые для того расчета гидравлического сопротивления, приведены во [1].

0. ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ОТЕЧЕСТВЕННЫХ КОНДЕНСАТОРОВ

0.1. Технические причина по конденсаторам паровых турбин мощностью с 00 МВт да побольше ПОТ ЛМЗ, ПОАТ ХТЗ равно ПО ТМЗ приведены на приложении 0 (табл. П1.1 - П1.3). Конструкции некоторых конденсаторов представлены держи рис. 0.1- 3.5.

0.2. Конденсаторы получи и распишись ТЭС да ТЭЦ, работающих сверху органическом топливе, устанавливаются из рук в руки перед ЦНД турбины. В зависимости ото мощности турбины, числа выхлопов с нее чета и компоновки турбоагрегата применяются одно- сиречь многокорпусные конденсаторы. Однокорпусные конденсаторы имеют турбины К-160-130 ПОАТ ХТЗ (два выхлопа) равно К-300-240 ПОТ ЛМЗ равным образом ПОАТ ХТЗ (три выхлопа). Турбины К-100-90 равно К-200-130 ПОТ ЛМЗ имеют объединение банан корпуса - за одному получи и распишись любой выхлоп, а полукаплан К-500-240 ПОАТ ХТЗ - также два корпуса - любой изо них обслуживает двухпоточный ЦНД. Все эти конденсаторы имеют двум аллюр охлаждающей воды равным образом поперечное расположение корпусов про оси турбины. Конденсаторы турбины К-300-240 да K-160-130 до охлаждающей воде двухпоточные. Они имеют во водяных камерах вертикальные перегородки, позволяющие отключать в соответствии с воде одну изо половин конденсатора быть работе турбины с соответственно пониженной нагрузкой для того отыскания равным образом отглушения поврежденных трубок другими словами кожура отключенной половины. Возможно также безграмотный останавливать, а едва нагружать турбину на пределах, определяющихся допустимой температурой отработавшего пара, при аварийном выходе с строя одного изо блочных циркуляционных насосов. Остальные указанные меньше конденсаторы имеют сообразно двуха параллельно включенных за охлаждающей воде корпуса, паровые пространства которых соединены в обществе внешне перепускными патрубками, что позволяет отключать соответственно воде единовластно изо корпусов присутствие работе турбины.

Турбины 000, 000 равно 0200 МВт ПОТ ЛМЗ имеют подле четырех выхлопах одноходовые конденсаторы со аксиальным расположением корпусов (вдоль оси турбины). Аксиальные одноходовые конденсаторы имеют либо — либо два последовательно включенных в области воде (через общую промежуточную водяную камеру) двухпоточных корпуса (турбины К-500-240 и К-800-240) или — или двум параллельные группы сообразно пара последовательно включенных однопоточных корпуса (К-1200-240). Применение аксиальных конденсаторов упрощает схему да облегчает расположение циркуляционных водоводов.

Последовательное вставка корпусов аксиальных конденсаторов позволило секвестировать длину примененных трубок равно несложно осуществить их секционирование. В сих конденсаторах предусмотрена двухступенчатая сгущение отработавшего пара, возле которой давление его во первой секции (первом корпусе) соответственно поторапливайся охлаждающей воды ниже, нежели изумительный следующий секции (втором корпусе), во которую поступает вода, подогретая на первой секции. Ступенчатая конденсация пара термодинамически эффективнее одноступенчатой.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Конденсатор K-15240 турбины K-300-340 ПОАТ ХТЗ

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Конденсатор турбины Т-100-130 ПО ТМЗ

При разделении конденсатора держи секции, последовательно включенные по части охлаждающей воде, однако безграмотный сообщающиеся посередь внешне со стороны пара, на секциях, расположенных со стороны входа воды, температура конденсации t 0 да натиск под лад р 0 понижаются в соответствии с сравнению из односекционным конденсатором тех но размеров значительнее, нежели увеличиваются в секциях, находящихся бери стороне выхода воды (рис. 0.6). Это приводит для некоторому углублению среднего вакуума. Так, например, в двухсекционном конденсаторе турбины К-1000-60/3000 ПОТ ЛМЗ близ t =20 °C иго чета на первой секции р 0 I =4,6 кПа да кайфовый второстепенный р 0 II =5,9 кПа. Среднее давление составляет р 0ср =5,25 близ р 0 = 5,5 кПа присутствие односекционном выполнении конденсатора, т.е. в меньшей мере на D р 0 =0,25 кПа. При повышении температуры охлаждающей воды t снижение р 0 близ секционировании конденсатора и соответствующий дивиденд на экономичности турбоагрегата возрастают.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Конденсатор турбины К-500-60/1500 ПОАТ ХТЗ:

0 - сени пара; 0 - сени охлаждающей воды во нижние поток; 0 - появление охлаждающей воды с нижнего потока; 0 - ход охлаждающей воды во высокий поток; 0 - появление охлаждающей воды с верхнего потока; 0 - основной трубный пучок; 0 - воздухоохладитель; 0 - паровые щиты; 0 - деаэрационное устройство; 00 - конденсатосборник; 01 - изменяемый патрубок; 02 - боковая опора; 03 - фелляция паровоздушной смеси

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Продольное размещение конденсатора турбины К-800-240-3 ПОТ ЛМЗ

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Поперечный разрез конденсатора 800-КЦС-3 ПОТ ЛМЗ

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.6. Температуры на бремя во односекционных ( а ) равно двухсекционных ( б ) конденсаторах:

F - зальбанд охлаждения конденсатора; t , t - начальная равно конечная температуры охлаждающей воды; D t во - перепад температур воды; t 0 - температура конденсирующегося пара; р 0 - натиск пара; D р 0 - упадок среднего давления два при секционировании; индексы: I - первая секция; II - вторая раздел

Конденсаторы теплофикационных турбин Т-100-130 равно Т-250-240 ПО ТМЗ отличаются ото применяющихся интересах конденсационных турбин наличием наряду из основным встроенного трубного пучка со своими водяными камерами равным образом независимым подводом равно отводом охлаждающей воды. Это позволяет для того турбины T-100-130 присутствие работе ее во течение отопительного периода со значительным отбором ровня возьми сетевые подогреватели равным образом пропуском помощью ЦНД едва вентиляционного расхода пара окончить подачу охлаждающей воды на центральный зычный вязанка и конденсировать вентиляторный способности возьми встроенном пучке, охлаждаемом сетевой вплавь тож подпиточной водою теплосети. При этом полезно используется нежность конденсации вентиляционного пара. Использование встроенного пучка на конденсаторе турбины Т-250-240, разрешается заводом чтобы подогрева подпиточной воды теплосети при сохранении охлаждения основного трубного пучка циркуляционной водой. Разрешена тоже действие в встроенном пучке от пропуском через него циркуляционной воды подле закрытых задвижках нате перепускных трубах с ЦСД-II для ЦНД.

0.3. В турбинах влажного пара расход отработавшего два возле праздник но мощности на 0,6 - 0,8 раза больше, нежели на турбинах перегретого паря, что-то приводит равным образом к соответственно большей температурный нагрузке конденсаторов.

Конденсаторы быстроходных турбин (3000 об/мин) К-220-44, К-500-65 равно К-750-65 подвальные, в соответствии с воде двухходовые из поперечным расположением однопоточных корпусов. Турбина К-220-44 имеет по корпусу конденсатора сверху и оный и другой изо двух двухпоточных ЦНД, остальные две турбины - в каждая изо четырех двухпоточных ЦНД. Боковые конденсаторы имеют у турбины К-500-60 в соответствии с одному равным образом у турбины К-1000-60 соответственно три постепенно соединенных сообразно воде корпуса с каждой стороны турбины, отработавший способности поступает во них как бы из нижней, приблизительно да с верхней половины корпуса ЦНД. В орден от подвальных конденсаторов перегородки на водяных камерах, разделяющие два потока воды, у них горизонтальные. Для нижнего потока применяются циркуляционные насосы со меньшим давлением воды, нежели для верхнего.

Применение боковых конденсаторов позволяет опошлить конструкцию ЦНД равно фундамента турбины равно облегчает рассредоточение крупных конденсаторов. В так но миг оно приводит ко необходимости применения разъемных фланцевых соединений выхлопных патрубков турбины обоих половин ЦНД не без; конденсатором, разборки равно сборки этих соединений близ вскрытиях ЦНД. Кроме того, быть гидравлической опрессовке конденсатора должна заливаться вплавь да турбина, уплотнения которой требуют близ этом герметизации. Из-за недостаточной длины поставляемых трубок боковые конденсаторы турбины К-1000-60 выполнены, как бы отмечено выше, на виде двух групп с тремя в порядке преемственности включенными за воде корпусами, что такое? связано с трудностями эксплуатационного контроля состояния равно замены трубок в среднем корпусе.

0. ВЛИЯНИЕ ВАКУУМА НА ЭКОНОМИЧНОСТЬ ПАРОТУРБИННЫХ УСТАНОВОК

0.1. Из всех параметров, определяющих во условиях эксплуатации экономичность паротурбинных установок, наибольшее давление оказывает давление отработавшего пара. При повышении давления во конденсаторе из-за увеличения температуры охлаждающей воды или неудовлетворительной работы конденсационного устройства уменьшается располагаемый термический порог во турбине, почто приводит для снижению термического отдача цикла. Однако ослабление коэффициент полезного действия цикла становится несколько меньшим ввиду того, зачем возле повышении давления за рабочими лопатками последней ступени уменьшается присутствие заданном массовом расходе отработавшего дружка его выходная проворство за последней ступенью, что такое? ведет ко некоторому увеличению внутреннего относительного полезное действие турбины. Противоположно направленное влияние двух указанных факторов учитывается на полной мере рядом определении экспериментальным толково согнутый поправок ко мощности турбины на противодавление на конденсаторе. В результате испытаний эта зависимость из зачем можно заключить на виде универсальной кривой, которая может быть развернута на общепринято используемую на эксплуатации сетку поправок, показывающую видоизменение электрической мощности турбоустановки во зависимости ото противодавления либо давления в конденсаторе р 0 возле различных расходах отработавшего чета (рис. 0.1).

0.2. В определенном диапазоне изменения давления отработавшего пара неволя мощности турбины с р 0 при заданном расходе два D 0 имеет прямолинейный характер; вариант мощности возле изменении давления на конденсаторе в указанном диапазоне изменения давления в сущности про данного типа турбины величиной чуть было не постоянной.

Например, отклонение р 0 получи 0 кПа (0,01 кгс/см 0 ) (~1 % вакуума) приводит для изменению мощности турбины ТЭС вместе с начальным давлением брат 03 - 04 MПa (130 - 040 кгс/см 0 ) да перегревом под лад эталонно держи 0,8 - 0,9 % номинальной мощности.

Для турбин, работающих получи и распишись насыщенном паре вместе с начальным давлением 4,4 - 0,5 МПа (44 - 05 кгс/см 0 ), располагаемый теплоперепад (работа обратимого расширения 0 кг пара) значительно (почти вдвое) меньше, нежели для того турбин перегретого пара. Поэтому изменение давления во конденсаторе турбин, работающих нате насыщенном паре, посильнее сказывается нате термическом эффективность цикла, а соответственно равным образом получи изменении мощности турбины. Так, для того турбин, работающих бери насыщенном паре, от частотой вращения 0000 об/мин, на прямолинейном участке зависимости мощности с давления в конденсаторе близ изменении последнего для ±1 кПа (~0,01 кгс/см 0 ) развиваемая турбоагрегатом пропускная способность изменяется примерно получай 0,8 % номинальной мощности турбоагрегата. Но к турбин с частотой вращения 0500 об/мин во силу особенностей аэродинамической характеристики рабочей лопатки последней ступени (большая длина, значительная веерность) соответствующее изменение мощности стократ дешевле равным образом примерно уравнивается от его значением к турбин ТЭС держи органическом топливе.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Поправки для мощности турбины К-300-240 ПОАТ ХТЗ в трансформирование давления на конденсаторе

Примечание. Средняя регулирование для мощности рядом изменении р 0 держи ±1 кПа (~0,01 кгс/см 0 ) ±3340 кВт в пределах, ограниченных линиями I-I равно II-II.

0.3. Кривые поправок ко мощности турбины нате изменение противодавления имеют извилина на нижней части; удельное изменение мощности объединение мере снижения давления отработавшего двое постепенно уменьшается равно становится равным нулю, эпизодически иррадиация под масть в последней ступени происходит еще ради пределами выходного сечения рабочей лопатки. При адски высоком противодавлении зависимость также имеет изгиб, объясняющийся снижением влияния режима последней ступени, получи которой около высоких противодавлениях срабатывается очень малюсенький солнечный перепад.

Следует отметить, в чем дело? относительное вариант мощности ради счет изменения давления на конденсаторе подле заданном расходе ровня и теплоты для турбину характеризует трансформация экономичности энергоблока во целом, т.е. модифицирование удельного расхода теплоты для ТЭС.

0.4. В табл. 0.1 приведены причина сообразно изменению мощности турбоагрегата возле изменении давления во конденсаторе в ±1 кПа (0,01 кгс/см 0 ) во пределах прямолинейных участков поправочных кривых в гнет во конденсаторе, а и видоизменение удельного расхода теплоты подле номинальной нагрузке турбоагрегата.

Таблица 0.1

Турбина

Изменение мощности, кВт (±)

Изменение удельного расхода теплоты, % (±)

Тип электростанции

К-50-90 ПОТ ЛМЗ

050

0,90

КЭС

K-100-90 ПОТ ЛМЗ

000

0,90

K-100-90 ПОАТ ХТЗ

0000

0,00

K-160-130 ПОАТ ХТЗ

0170

0,73

K-200-130 ПОТ ЛМЗ

0900

0,95

КЭС

К-300-240 ПОАТ ХТЗ

0340

0,11

К-300-240 ПОТ ЛМЗ

0760

0,92

К-500-240 ПОАТ ХТЗ

0880

0,78

К-500-240 ПОТ ЛМЗ

0680

0,74

К-800-240 ПОТ ЛМЗ

0940

0,62

T-50-130 ПО ТМЗ

000

0,80 *

ТЭЦ

ПТ-60-130 ПОТ ЛМЗ

050

0,90 *

ПТ-80/100-130/13 ПОТ ЛМЗ

050

0,56 *

T-100-130 ПО ТМЗ

025

0,73 *

Т-250-240 ПО ТМЗ

0830

0,70 *

К-220-44 ПОАТ ХТЗ (3000 об/мин)

0980

0,81

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

С влажно-паровыми турбинами

К-500-65/3000 ПОАТ ХТЗ

0960

0,59

К-750-65/3000 ПОАТ ХТЗ

0900

0,19

К-600-60/1500 ПОАТ ХТЗ

0250

0,85

К-1000-60/1500-1 ПОАТ ХТЗ (3 ЦНД)

00350

0,04

K-1000-60/1500-2

К-1000-60/1500-3 ПОАТ ХТЗ (2 ЦНД)

0300 **

0,83

* При конденсационном режиме.

** По расчету завода

0. КОНТРОЛЬ ЗА РАБОТОЙ КОНДЕНСАЦИОННЫХ УСТАНОВОК

0.1. Оценка показателей работы конденсационной установки

0.1.1. Показатели работы конденсационной установки равно взаимосвязь их посреди собою рассмотрены во разд. 0.2.

Основным интегральным показателем, отражающим вдохновение всех режимных факторов да состояния всех элементов конденсационной установки в ее работу, является влияние отработавшего под масть р 0 . Сравнение измеренного значения р 0 из его нормативным значением при соответствующих режимных условиях соответственно типичный характеристике конденсатора данного вроде (см. разд. 0.3) может, однако, служить только интересах общей оценки качества работы конденсационной установки, «но невыгодный позволяет выказать причины ухудшения ее работы около значениях давления р 0 , превосходящих нормативные. Для определения причин повышения значения р 0 по сравнению от нормативным должны употребляться прочие показатели, доступные интересах определения на условиях эксплуатации, во фолиант числе характеризующие вдобавок работы равно состояния действительно конденсатора воздушную компактность вакуумной системы турбоагрегата, работу воздушных насосов да системы циркуляционного водоснабжения.

Оценку эффективности работы конденсационной установки сообразно данным эксплуатационного контроля рекомендуется судить при номинальной либо — либо близкой для ней паровой нагрузке конденсатора D 0 . Отвечающие номинальному расходу отработавшего пара документация нормальный характеристики в особенности точны, а показатели, используемые интересах оценки работы конденсационной установки, имеют при этом наибольшие значения, что такое? тоже повышает аккуратность контроля за ее работой.

0.1.2. При определенных расходах отработавшего брат да охлаждающей воды (способ контроля за расходом воды см. п. 0.2.5) равно нормальном состоянии других элементов конденсационной установки действительность работы и состояние если разобраться конденсатора характеризуются значением общего (среднего ради всей поверхности охлаждения) коэффициента теплопередачи K , определяющегося формулой (2.4). Но поскольку член теплопередачи безграмотный может составлять определен путем непосредственного измерения, на условиях эксплуатации значительно удобнее наслаждаться к контроля после интенсивностью теплопередачи значением температурного напора получай выходе изо конденсатора.

Температура насыщения отработавшего два t 0 определяется соответственно таблицам теплофизических свойств водяного под лад по точно измеренному давлению во конденсаторе (см. п. 0.2.1); t измеряется в выходе охлаждающей воды из конденсатора (см. п. 0.2.2).

При загрязнении трубок температурный набег возрастает и сравнение его со значением нормативного напора, взятого до типовой характеристике подле тех но значениях основных режимных параметров - паровой нагрузки конденсатора, температуры равно расхода охлаждающей воды, позволяет просчитать меру ухудшения состояния внутренней поверхности конденсаторных трубок, вызываемого образующимися получи ней отложениями. Как правило, зашлаковывание трубок со стороны двое не наблюдается.

Температурный давление в долгу методически контролироваться эксплуатационным персоналом электростанции. Контроль вслед за ним должен производиться тем чаще, нежели интенсивнее происходит загрязнение трубок, только безвыгодный реже нежели вследствие каждые 00 дн. Если присутствие контроле за температурным напором обнаруживается быстрое зашлаковывание трубок, то при применении держи электростанции профилактической обработки охлаждающей воды политическое устройство обработки потребно бытовать соответствующим образом скорректирован (см. разд. 04). Если профилактическая обработка охлаждающей воды получи электростанции по мнению каким-либо причинам не производится тож мизерно эффективна, в таком случае как один человек § 08.15 ПТЭ, близ ухудшении вакуума для 0,5 % соответственно сравнению вместе с нормативным необходимо принести очистку трубок принятым получи и распишись электростанции способом (см. разд. 04.3).

0.1.3. Нагрев охлаждающей воды на конденсаторе D t во = t - t характеризует возле заданной паровой нагрузке конденсатора D 0 издержка охлаждающей воды. Нагрев охлаждающей воды зависит через ее расхода, расхода отработавшего пара и с разности энтальпии отработавшего чета равным образом уходящего из конденсатора конденсата D h ; последняя, вроде отмечалось во п. 2.2.2, чуть-чуть изменяется из изменением расхода два D 0 (в пределах 0 - 0 %). Для паровых нагрузок, близких ко номинальной, значительность D h указывается во типовой характеристике.

При известном D 0 бить по карману охлаждающей воды может быть определен с теплового баланса конденсатора соответственно значению нагрева воды D t на (см. п. 0.2.5). Поскольку контроль следовать нагревом охлаждающей воды невыгодный вызывает трудности, он используется, во частности, с целью анализа влияния получи и распишись расход охлаждающей воды режима равно качества работы циркуляционных насосов (если отсутствуют материал непосредственного измерения расхода охлаждающей воды). Повышенный нагрев охлаждающей воды может свидетельствовать что касается недостаточной подаче воды циркуляционными насосами.

0.1.4. Значение гидравлического сопротивления конденсатора Н , меньшее нормативного, как и может прислуживать признаком недостаточной подачи воды насосами. По значению гидравлического сопротивления конденсатора осуществляется надзор ради загрязнением посторонними предметами трубных досок конденсатора, а и живого сечения конденсаторных трубок. Измерение гидравлического сопротивления конденсатора никак не может, однако, хватает отчетливо обнаружить загаживание внутренней поверхности трубок, на особенности образования небольшого слоя накипи, слегка уменьшающего сечения трубок. В таких случаях сильнее чувствителен обследование по температурному напору (см. п. 0.1.2). Значительные но загрязнения трубок илистыми отложениями, застрявшей рыбой, взвешенными крупными частицами могут известно отзываться держи значении гидравлического сопротивления. Резко увеличивается гидравлическое оппозиция при загрязнении трубных досок (водорослями, листьями, ракушками или другими крупными наносами). Обнаруженное измерениями (см. п. 0.2.6) значительное развитие значения Н может находиться в услужении основанием для отключения половины конденсатора до охлаждающей воде да очистки трубных досок.

Зависимость гидравлического сопротивления конденсатора от расхода охлаждающей воды представляется схематически во форме кривой, близкой ко проходящей вследствие зародыш координат параболе, постоянный множитель которой растет со увеличением степени загрязнения конденсатора.

0.1.5. Присосы воздуха на вакуумную систему турбоустановки слабо влияют держи действенность работы конденсационной установки, если количество воздуха, удаляемого с конденсатора воздухоудаляющими устройствами, находится на пределах значений, допускаемых соответственно § 18.15 ПТЭ, равно резерв на рабочей подаче воздухоудаляющих устройств (пароструйных, водоструйных эжекторов), комплектующих данную турбоустановку, удовлетворяет рекомендациям [1].

Это малограмотный исключает, однако, необходимости периодического контроля за воздушной плотностью вакуумной системы турбоустановки для своевременного принятия мер, необходимых пользу кого поддержания присосов воздуха во допустимых пределах (см. разд. 02).

Согласно ПТЭ, инспектирование следовать воздушной плотностью вакуумной системы должен делаться до значению, лично измеренного тем или иным способом расхода отсасываемого с конденсатора воздуха (см. п. 0.2.7). Проверка воздушной плотности вакуумной системы по скорости падения вакуума около отключенных воздухоудаляющих устройствах отнюдь не должна применяться.

0.1.6. Переохлаждение конденсата (понижение температуры конденсата держи выходе с конденсатора по части сравнению из температурой насыщения, соответствующей давлению на конденсаторе может вызываться в регенеративном конденсаторе либо неисправностью автоматического электронного регулятора уровня конденсата во конденсатосборнике и заливом конденсатом нижних рядов трубок, либо чрезмерными присосами воздуха во вакуумную систему, особенно около низкой температуре и большом расходе охлаждающей воды. Для его предотвращения необходимо следить вслед за исправным действием регулятора уровня быть всех режимах и поддерживать требуемую тесность вакуумной системы (см. разд. 12).

Переохлаждение конденсата вызывает добавочный издержки два в ПНД № 0 с целью компенсации чрезмерно отведенной на вариконд теплоты основного конденсата и, следовательно, недовыработку электроэнергии на участке проточной части турбины с последнего согласно пошевеливай пара отбора давно конденсатора. Понижение экономичности турбоагрегата при переохлаждении конденсата возьми 0 °C составляет 0,1 - 0,2 %.

0.1.7. Совершенство конденсационной установки характеризуется также ее деаэрирующей способностью, обеспечивающей на современных конденсаторах минимальное предмет кислорода во конденсате, поступающем изо конденсатора во питательную систему котла. Нарушение нормальной деаэрации во конденсаторе, а опять же залетание во конденсат воздуха чрез неплотности в участке «конденсатосборник - конденсатный насос» обнаруживается по части результатам химических анализов проб конденсата, подчас отбираемых вслед конденсатным насосом, во которых определяется густота кислорода.

Согласно § 02.15 ПТЭ, сюжет кислорода во конденсате после конденсатных насосов требуется взяться невыгодный побольше 00 мкг/кг.

0.1.8. Водяная тесность вальцовочных соединений конденсаторных трубок вместе с трубными досками, безденежье коррозионных да эрозионных повреждений трубок, вызывающих залезание охлаждающей воды на паровое пространство конденсатора равным образом ужотко с из конденсатом на контур питательной воды, должны предохранять подъём общей жесткости конденсата бери выходе с конденсатора вне допускаемой ПТЭ. Согласно § 02.15 ПТЭ, развратница несгибаемость конденсата, контролируемая путем химических анализов проб конденсата, никак не должна превосходить для прямоточных котлов да энергоблоков от влажнопаровыми турбинами (до конденсатоочистки) 0,5 мкг-экв/кг да в целях котлов со естественной циркуляцией значений указанных во табл. 0.1.

Таблица 0.1

Давление пара

Наибольшая допустимая суровость (мкг-экв/кг) для котлов

держи жидком топливе

возьми топливе других видов

0,0 МПа (40 кгс/см 0 )

0

00

через 0,0 давно 00 МПа (от 00 вплоть до 000 кгс/см 0 )

0

0

00 МПа (100 кгс/см 0 ) да раньше

0

0

При непрерывной очистке 000 % конденсата, поступающего из конденсатора на профиль питательной воды, позволено временное повышение его общей жесткости вдобавок указанных норм возьми 0,5 мкг-экв/кг во ход безвыгодный паче 0 сут рядом условии соблюдения норм качества питательной воды (контроль вслед качеством конденсата и обеспечение гидравлической плотности конденсатора см. разд. 11).

0.2. Методы измерения режимных параметров, возле контроле вслед работой конденсационной установки

0.2.1. Давление отработавшего пара, поступающего во вариконд изо выхлопного патрубка современной мощной турбины, распределено во выходном сечении патрубка весьма неоднородно, что-то объясняется закруткой потока дружка да изменением направления его движения в дальнейшем выхода с последней ступени турбины, а опять же наличием во патрубке элементов жесткости (иногда равно ПНД № 0). Абсолютные давления во различных точках переходного патрубка конденсатора могут различествовать в 0,3 - 0,5 кПа (0,003 - 0,005 кгс/см 0 ). Такие отклонения ото среднего давления могут вызвать ошибку около определении температурного напора во 0 - 0 °C, что-нибудь повлечет ради лицом неправильную оценку состояния поверхности охлаждения. Поэтому авторитет р 0 должно определяться через осреднения значений давления, измеренных на ряде точек.

В [2, 0 - 0] даются рекомендации соответственно размещению первичных преобразователей давления отработавшего под масть на конденсаторах для повседневного контроля. Отбор сигнала вынужден делаться на расстоянии 0 м меньше верхнего ряда трубок конденсатора равным образом примерно 0,5 м через боковых стенок переходного патрубка. Чтобы исключить влияние держи спица в колеснице сигнала динамического воздействия потока ровня и обеспечить диагностирование его статического давления, получи концах соединительных (импульсных) трубок во паровом пространстве конденсатора устанавливаются плоскопараллельные пластины размером 230?280 мм (см. рис. П2.1 приложения 0). В центре пластины приваривается винтовое ружье не без; отверстием диаметром 00 мм равно резьбой под накидную гайку М 00?1,5 мм. Могут приспособляться да сетчатые зонды (см. рис. П2.1), представляющие на лицо перфорированный сосуд толщиной стенки 0 мм из четырьмя рядами отверстий диаметром 0 мм (по восемь отверстий на ряду); в середку стакана вставляется скрученная спирально латунная матрица № 028 размером 05/300 мм. Сетчатые зонды, в частности, удобны присутствие организации отбора сигналов давлений с одновременным их усреднением толком присоединения соединительных трубок изо разных точек ко общему центральному стакану, ото которого ведется соединительная трубка ко вторичному прибору (рис. 0.1). Для очень крупных турбин из численностью точек отбора сигналов более четырех что практика нескольких таких устройств. Такой прием позволяет привыкать много меньшим числом вторичных, приборов, в чем дело? упрощает служба приборов равным образом проведение эксплуатационного контроля. Зонды как всегда укрепляются (хомутами или проволокой) получи и распишись первом через трубного пучка ряду анкерных связей переходного патрубка. При этом плоскопараллельные пластины устанавливаются узким торцом (230 мм) визави потоку отработавшего пара, а сетчатые зонды - синхронно анкерным связям. Материал интересах изготовления зондов - сталь Ст3. Приборы, измеряющие абсолютное гнет (вакуум), должны помещаться раньше точки отбора сигнала, дай тебе изъять случай скопления воды в соединительных трубках.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Измерение давления (вакуума) в нескольких точках вместе с использованием одного вторичного прибора:

0 - шкаф переходного патрубка конденсатора; 0 - ретикулярный зонд; 0 - сигнальная (импульсная) трубка диаметром 06?2 мм; 0 - центральный стакан; 0 - для вторичному прибору

Прокладку соединительных линий ото места забора сигнала до вторичного прибора надо делать не без; соблюдением правил монтажа приборов, работающих по-под вакуумом, а именно:

- скрытый поперечник соединительных трубок приходится являться далеко не менее 10 - 02 мм;

- соединительные контуры должны бытийствовать проложены в области кратчайшей трассе, минуя изломов равно сплющивания в поворотах не без; непрерывным уклоном безграмотный больше 0:10 на сторону отбора сигнала;

- должна состоять проведена непроницаемость соединительных линий;

- запорные устройства получи линиях вывода сигнала, имеющие сальники и резьбовые соединения, далеко не должны применяться; предпочтительны зажимы получай участках, резиновой толстостенной трубки;

- вторичные оборудование должны взять чью-либо сторону из помощью толстостенной вакуумной резиновой трубки.

Для эксплуатационного контроля удобнее совершать измерение непосредственно абсолютного давления отработавшего пара. В качестве первичных преобразователей рекомендуется брать на вооружение средства измерения, указанные во приложении 0 равно [8].

Удобным пользу кого использования на эксплуатации да ради точного контроля за правильностью показаний штатных приборов непрямого действия, измеряющих абсолютное прессинг во конденсаторе, является баровакуумметр (запаянная от одного конца трубка, заполненная ртутью). Прибор такого вроде обеспечивает высокую определённость измерения абсолютного давления, подле этом исключен откровенный точка касания находящегося в трубке небольшого количества ртути от окружающей средой.

Применение интересах разовой проверки основного прибора ртутного чашечного вакуумметра может взяться допущено лишь только кратковременно в исключительных случаях, близ этом необходимо как и измеряться барометрическое насилие от через инспекторского ртутного барометра либо — либо барометра-анероида подобно БАММ-1. К показаниям этих приборов должны записываться весь необходимые поправки (на капиллярность, температуру столба ртути равным образом др.). Должна быть предусмотрена допустимость продувки соединительной линии непосредственно прежде прибором, измеряющим абсолютное давление (вакуум). Перед проведением эксплуатационного контроля следует произвести продувку линия.

В своя рука не без; невозможностью доставить во сжатые сроки установку на всех турбоагрегатах в целях измерения абсолютного давления высокоточных приборов подобно «Сапфир» да качестве временной планы может быть рекомендован род определения давления во конденсаторе по температуре насыщения измеренной термопреобразователями сопротивления медными тож платиновыми ТСП-8053, ТСП-8054; вторичный прибор - механический прибор КСМ-4 со шкалой 0 - 000 °C. Термометры сопротивления помещаются во изготовленных с тонкостенной трубки соответствующего диаметра длинных гильзах, которые располагаются в переходном патрубке во тех но точках, ась? равным образом зонды давления, согласно указаниям [2, 0 - 0].

Для того чтоб избежать оттока теплоты ото первичных преобразователей, передвижение воздуха во гильзе должна являться исключена закупоркой входного отверстия гильзы. До установки термометров сопротивления во гильзы умно принести их градуировку. С этой целью термометры, подлежащие установке во конденсаторе, помещаются на аналогичные гильзы, погруженные на потир со водой, температура которой измеряется точным лабораторным ртутным термометром. Следует вырабатывать проверку общей сложности комплекса, включающего во себя термометры сопротивления, соединительные провода и безотчетный мост. При проведении измерений температуры в переходном патрубке конденсатора для отсчитанным сообразно шкале значениям температуры хорошо бы причинять зафиксированные рядом проверке поправки.

Независимо ото временной схемы измерений с целью определения абсолютного давления на конденсаторе от через термометров сопротивления должна оказываться и подготовлена график для непосредственного измерения давления, ко которой позже будет подключен ассортимент «Сапфир» иначе второй прецизионный прибор, измеряющий абсолютное давление. Используя эту схему, следует проверить от через ртутного прибора строгость определения давления на конденсаторе в области среднему арифметическому значению температуры, измеренной на нескольких точках переходного патрубка.

При определении давления отработавшего брат согласно показаниям термометров, установленных на гильзах, возможны грех в результате, например, образования пленки конденсата в поверхности обтекаемых влажным перевоз гильз, лучистого теплообмена гильз с другими поверхностями во конденсаторе либо — либо других причин, которые не представляется возможным учесть. Погрешность во определении температуры пара, например, в 0,2 °C приводит для ошибке в определении вакуума поперед 0,1 %. Именно посему метода определения давления объединение температуре чета рекомендуется лишь только вроде нерегулярный с переходом на дальнейшем ко непосредственному измерению абсолютного давления на конденсаторе.

Когда поступавший во вариконд парок перегрет, например, в режимах пуска турбоагрегата, влияние во конденсаторе должно контролироваться со через пружинного мановакуумметра тож другого прибора, измеряющего из первых рук нажим (разрежение).

0.2.2. Измерение температуры охлаждающей воды бери входе на конденсатор, идеже сель ее однороден по температуре, может изготавливаться одним термометром в каждом водоводе для конденсатору. При дублировании а измерения температуры охлаждающей воды предварительно конденсатором термометрические гильзы должны располагаться получи сдвинутых одна касательно остальной согласно периметру образующих водовода.

На выходе изо конденсатора раздача температур сообразно сечению потока охлаждающей воды вопрос жизни и смерти неоднородно, поэтому температуру воды на каждом с сливных водоводов пристало определять в нескольких точках согласно его сечению. При этом сечения сливных водоводов, на которых производятся измерения температур воды, должны располагаться нате расстоянии безвыгодный больше пяти диаметров сливного водовода с водяных камер конденсатора, т.е. ради участком, на котором на основном завершается шурование потока.

Длина устанавливаемых гильз должна компоновать подле 000 мм. Термометрические гильзы могут делаться изо трубки внутренним диаметром малограмотный не столь 02 мм равным образом толщиной стенки 0 - 0,5 мм. Измерение следует изготавливать из через термометров сопротивления подобно ТСП с пределами измерения 0 - 00 °C. Расположение шести гильз во сливных водоводах показано получай рис. 0.2. В гильзы надлежит погасить воду. При совпадении показаний всех шести термометров во дальнейшем можно использовать лишь только сам с них. Однако необходимо совмещать во виду, что однородность полина температур во сливном водоводе весьма зависит от режима работы конденсатора. Для определения средней температуры охлаждающей воды позднее конденсатора около неравномерном закраина ее температур на сечении водовода позволено пустить в ход в такой мере называемую проточную гильзу (рис. 0.3). Применение проточной гильзы сокращает требуемое пользу кого эксплуатационного контроля величина термометров и упрощает прокладывание контроля.

0.2.3. Измерение температуры конденсата отработавшего пара производится термометрами сопротивления в виде ТСП, установленными в термометрической гильзе в участке трубопровода между конденсатосборником равным образом задвижкой в входе во конденсатный насос. Длина погруженной части гильзы принимается l =0,5 D + 5 мм, идеже D - поперечник трубопровода (мм), только неграмотный словом 000 мм. В гильзу заливается вода.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Расположение гильз для того измерения температуры охлаждающей воды во сливном водоводе диаметром 0600 мм:

а - сверху вертикальном участке; б - на горизонтальном участке

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Проточная фальшфейер пользу кого измерения средней температуры охлаждающей воды со временем конденсатора:

0 - маслосливный водовод; 0 - перфорированная трубка диаметром 00 - 00 мм, отверстия диаметром 0 - 00 мм, нарезка отверстий 00 - 00 мм; 0 - вентиль; 0 - ртутный термометр иначе термометр сопротивления

0.2.4. Паровая погрузка конденсатора (расход отработавшего пара в конденсатор) определяется подле проведении эксплуатационного контроля из-за работой конденсационной установки соответственно давлению под масть в камере одного с регенеративных отборов низкого давления -давлению пара на контрольной ступени. Отборы, которые рекомендуется использовать чтобы определения расхода отработавшего пара, указаны в [2, 0 - 0] интересах каждого вроде конденсатора. Там но указан способ расчета расхода отработавшего близнецы до измеренному на контрольной ступени давлению.

Давление, принимаемое вслед за контрольное, общепринято составляет 00 - 000 кПа (0,5 - 0,0 кгс/см 0 ) близ номинальной паровой нагрузке конденсатора. Вследствие изменений давления во контрольной ступени при колеблющейся паровой нагрузке ЦНД правдоподобно рядом обычном присоединении манометра станица воды сверху отдельных участках соединительных линий, приводящее ко ошибкам измерений. Для предотвращения сего должна привыкать измерительная схема, обеспечивающая близ всех условиях полное набивание водой соединительных линий. Последнее достигается присутствие использовании конденсационного сосуда, устанавливаемого во точке отбора давления, как сие показано возьми рис. П2.2 к горизонтального участка паропровода неподалеку камеры отбора; к вертикального участка паропровода прибавление выполняется аналогично. На рис. П2.3 приведен упрощенная структура конденсационного сосуда, изготавливаемого с отрезка трубы D y 050 мм. Поправка сверху высоту присоединения, которую необходимо впрыскивать для измеренному вторичным прибором значению давления, определяется наравне несходство отметки верхнего обреза внутренней трубы 0 равно присоединительной чашки манометра. Поправка имеет примета «минус», ввиду конденсационный сосуд денно и нощно располагается ранее точки размещения прибора. Вторичный прибор - пружинный манометр (мановакуумметр) класса 0,6. Манометр желательно периодично инспектировать на измерительной лаборатории с записью полученных значений поправок. К измеренному присутствие проведении эксплуатационного контроля значению давления вводится вдобавок равным образом эта поправка. К конечному результату пользу кого получения абсолютного давления прибавляется барометрическое прессинг ( ), где В - барометрическое давление, мм рт.ст.

0.2.5. Измерение расхода охлаждающей воды производится вместе с через сегментных сужающих устройств, устанавливаемых около блочной, схеме водоснабжения на прямолинейных участках напорных водоводов равно рядом схеме водоснабжения с магистральными водоводами хуй конденсаторами (см. разд. 8.3).

Рекомендации до расчету, изготовлению равно установке сегментных сужающих устройств со всеми подробностями изложены на [3]. В качестве вторичного прибора, измеряющего отличие давлений нате сужающем устройстве при проведении эксплуатационного контроля, монет существовать использован водяной П-образный двухстекольный дифманометр (см. рис. П2.4). Для постоянного контроля после расходом охлаждающей воды ко сегментной диафрагме подобает ввести диафрагменный лепиздрический дифманометр (ДМЭ) класса 0,0 со выходным сигналом 0 - 0 мА равно пределами измерения в соответствии из выбранным перепадом получи и распишись сегментной диафрагме.

Расход охлаждающей воды (м 0 /ч) может существовать определен и косвенным толково изо теплового баланса конденсатора:

идеже r на - насыщенность воды, равная 0,0 т/м 0 .

Непосредственное дефиниция в области тепловому балансу расходов охлаждающей воды интересах двух половин двухпоточного конденсатора невозможно в силу того, который глухо как в танке точное распределение расхода конденсирующегося чета D 0 среди двумя половинами конденсатора. В этом случае загадка может составлять решена путем последовательного приближения.

Для контроля из-за водопотреблением получи и распишись электростанциях Минэнерго СССР рекомендованы для использованию электромагнитные расходомеры. При невозможности использования какого-либо с описанных выше способов определения W могут фигурировать применены расходомеры этого типа, например, магнитоэлектрический расходомер ИР-56 с преобразователем расхода ПРИЛI равным образом счетной приставкой С-2А (допустимая оплошность ±1 %), изготавливаемый Таллиннским приборостроительным заводом, а опять же магнитоэлектрический расходомер «Индукция-51» (погрешность ±1,5 %), изготавливаемый заводом «Ленводприбор».

0.2.6. Гидравлическое сопротивление конденсатора рядом избыточном давлении воды бери входе в конденсатор равно выходе с него может состоять назначено во вкусе разность давлений на подводящем напорном да сливном водоводах циркуляционной воды, измеренных во непосредственной близости ко конденсатору. Точки отбора сигналов могут находиться во вкусе ниже, беспричинно да раньше пола машинного зала (рис. 0.4, а ). Измерение давлений производится проверенными пружинными манометрами на точных измерений (МТИ) класса 0,6; манометры устанавливаются держи одной высоте, в чем дело? исключает потребность введения поправок для высоту их присоединения. Соединительные трубки должны оказываться заполнены водой.

В случае разрежения во маслосливный контур (использование сифона) точка отбора сигнала должна устраиваться во верхней точке маслосливной трубы или во верхней точке водокольцевой камеры, буде влага изо камеры отводится снизу. Выбор точки измерения получи и распишись вертикальном участке выливной трубы может ввергнуть для ошибочным результатам через неопределенности состояния столба воды на опускной части сифона; добавление же прибора ко зоне выливной трубы, идеже насилие за пределами атмосферного, неудобно, таково наравне буква область находится сейчас после пределами конденсатора - нате горизонтальном участке выливной трубы.

Прибор, измеряющий разрежение, повинен устраиваться подальше точки присоединения соединительной трубки ко верхней части маслосливный силуэт и на одном уровне от прибором, измеряющим бремя воды перед конденсатором (см. рис. 0.4, б ); во этом случае ко показаниям приборов тоже безграмотный необходимо внедрять поправку сверху высоту их присоединения. Соединительные очерк должны составлять заполнены водой.

Гидравлическое обструкция на этом случае определяется как сумма значений давления пизда конденсатором да разрежения после конденсатора.

При рассмотренном раньше способе измерения гидравлического сопротивления конденсатора малограмотный учитываются гидравлическое сопротивление маслосливный трубы, а вдобавок слитый камеры, коли вода отводится с нее снизу. Для целей контроля из-за состоянием конденсатора сие невыгодный существенно, ввиду задачей является на этом случае означивание далеко не абсолютного значения гидравлического сопротивления конденсатора, а трансформация сего сопротивления, вызванное засорением трубных досок, трубок ила другими причинами, нарушающими нормальную эксплуатацию конденсатора. К тому же сопротивление вертикального участка слитый трубы незначительно.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Измерение гидравлического сопротивления конденсатора

Гидравлическое прочность конденсатора может бытовать измерено и непосредственно вместе с через манометра, присоединенного к соединительным трубкам за двух отдельных приборов.

0.2.7. Измерение расхода воздуха, отсасываемого с конденсатора пароструйным эжектором, практически равного сумме всех присосов на вакуумную систему, производится от через штатного дроссельного воздухомера, представляющего внешне настройка дроссельных сужающих устройств различного диаметра получи поворотном диске равно снабженного устройством для измерения перепада давления в сужающем устройстве. В случае отсутствия штатного расходомера используется изготавливаемое на электростанции дроссельное механизм (см. рис. П2.5) или дроссельный воздухомер ВТИ.

Если выхлопная труба эжектора подернутый (присоединен ко атмосферной трубе), устройство интересах измерения расхода воздуха выполняется объединение рис. П2.5, а равно разница давлений для сужающем устройстве измеряется с помощью присоединенной накануне равным образом со временем него U -образной трубки, заполняемой водой. Приоткрытом (в механический зал) выхлопе устройство выполняется соответственно рис. П2.5, б ; теплоперепад давлений измеряется U -образной трубкой, заполненной водой, одно поколение которой сообщается от атмосферой.

Расход сухого воздуха (кг/ч) подсчитывается объединение формуле

идеже d - калибр расточки сужающего устройства, мм;

h - разность давлений для сужающем устройстве, мм вод. ст.;

ко - регулировочный коэффициент, обусловливаемый с температуры паровоздушной смеси прежде сужающим устройством:

t см , °C

00

00

00

для

0,11

0,00

0,74

Температура смеси t см измеряется ртутным термометром сиречь ТСП на наклонной гильзе, установленной навстречу потоку смеси до сужающим устройством нате расстоянии 000 - 000 мм от нее. Диаметр расточки сужающего устройства принимается исходя из значения допустимого присоса воздуха (согласно § 08.15 ПТЭ) и возможности измерения перепада давлений водяным столбом высотой не более 000 - 000 мм, дай тебе избежать чрезмерного повышения давления на выхлопе эжектора.

0.2.8. При использовании в качестве воздушных насосов водоструйных эжекторов воздухомеры дроссельного как малограмотный могут фигурировать применены. В таких случаях для определения расхода воздуха D G во , отсасываемого с конденсатора воздушным насосом, может применяться способ контроля вслед за воздушной плотностью вакуумной системы, разработанный ВТИ. Этот род основывается бери том, что такое? подле большом присосе воздуха иго во конденсаторе изменяется на соответствии с характеристикой водоструйного эжектора рядом отсасывании им сухого воздуха. Такую характеристику, построенную ради различных температур рабочей воды, должно вмещать про каждого эксплуатируемого эжектора (рис. 0.5).

При необходимости обусловить издержки отсасываемого воздуха нужно путем последовательной установки бери патрубке, присоединенном к камере смешения эжектора, сменных калиброванных сопл весь большего диаметра причислять атмосфера во приемную камеру эжектора, фиксируя значения давления во конденсаторе, соответствующие определенным значениям расхода добавляемого воздуха (точки 0 - 0 для рис. 0.5). При некотором значении расхода добавляемого через сопло воздуха D G во бремя на конденсаторе р 0 не в пример увеличится в области сравнению с измеренными попервоначалу (точка 0 получи и распишись рис. 0.5). Это показывает, что сводный деньги на прожитие отсасываемого воздуха вышел вслед пределы, в которых вариконд работает держи горизонтальном участке зависимости p 0 = f ( G на ), да перешел на участок, идеже описатель p 0 = f ( G во ) приземленно совпадает с характеристикой эжектора p н = f ( G во ) бери сухом воздухе (см. разд. 0.3). Измерив сие натиск во конденсаторе равно отметив возьми оси ординат характеристики соответствующее значительность р 0(3) , следует протянуть от эту точку горизонтальную прямую до пересечения вместе с соответствующей данной температуре рабочей воды t" p характеристикой эжекторов (точка 0 ). Полученной точке пересечения соответствует для оси абсцисс обобщенный деньги на прожитие воздуха

G вс = G на + D G на ,

идеже G на - убыток воздуха, поступающего через неплотности во системе;

D G во - затрата воздуха, дополнительно подводимого вследствие сопло.

Вычитая изо G вс значительность D G на , можно предначертать прижатие воздуха во вакуумную систему G во .

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Определение присосов воздуха подле работе водоструйного эжектора:

I - характеристики эжектора держи сухом воздухе близ различной температуре рабочей воды p н = f ( G на ); II - подчиненность давления в конденсаторе через расхода отсасываемого воздуха p 0 = f ( G во ), D G во - жертва добавляемого воздуха; G на - свойственный прижатие воздуха во вакуумную систему; G вс - трата воздуха присутствие давлении в конденсаторе р 0(3)

Устройство с целью впуска воздуха приведено для рис. 0.6. Вследствие сверхкритического перепада давлений для соплах жертва воздуха через каждое насадка определяется всего лишь диаметром отверстия и составляет:

Диаметр сопла, мм

0,7

0,9

0,5

0,7

0,7

0,7

Расход воздуха, кг/с (кг/ч)

0,0013 (5)

0,0027 (10)

0,0055 (20)

0,0083 (30)

0,0111 (40)

0,0139 (50)

Диаметр сопла, мм

0,5

00,9

02,2

05,0

07,3

09,3

Расход воздуха, кг/с (кг/ч)

0,0167 (60)

0,0222 (80)

0,028 (100)

0,0417 (150)

0,0583 (210)

0,0694 (250)

Сопла изготавливаются с нержавеющей стали alias бронзы (см. рис. П2.6). Для комфорт пользования получай каждом сопле надлежит выбить цифрами поперечник отверстий да жертва воздуха.

Рекомендации в области проведению измерений равно обработке их результатов приведены как и во [4].

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.6. Устройство с целью установки калиброванного сопла чтобы добавочного впуска воздуха подле определении расхода воздуха, отсасываемого водоструйным эжектором:

а - вместе с накидной гайкой; б - с прижатием сопла атмосферным давлением; 0 - всасывающий патрубок эжектора; 0 - труба; 0 - вентиль; 0 - сопло; 0 - накидная гайка; 0 - прокладка; 0 - башмак со наружной резьбой; 0 - втулка на отбора давления; 0 - контрфланец

0.3. Нормативные характеристики конденсационных установок

0.3.1. В [2, 0 - 0] приведены нормативные характеристики конденсационных установок большинства эксплуатирующихся на электростанциях турбин, предназначенные пользу кого нормирования, планирования равно контроля после состоянием конденсационных установок в процессе эксплуатации. Они составлены сверху основании обобщения результатов двух-трех тепловых испытаний однотипных конденсационных установок турбин изумительный во всем диапазоне сезонного изменения температуры охлаждающей воды да рядом изменении на рабочем диапазоне всех остальных определяющих нагрузка конденсационных установок величин (паровой нагрузки, расхода охлаждающей воды да др.). Испытания проводились на отлаженных конденсационных установках, проработавших задним числом монтажа пуска турбоагрегатов побольше 0000 - 0000 ч, рядом фактически чистых поверхностях охлаждения конденсаторов. Воздушная плотность вакуумной системы накануне проведением испытания обеспечивала нормальную работу турбоустановки вместе с одним воздухоудаляющим устройством.

При отсутствии результатов испытаний конденсационных установок данного подобно пользу кого построения нормативных характеристик использовались составленные ВТИ им. Ф.Э. Дзержинского Руководящие указания [1]. Сопоставление опытных характеристик конденсаторов с расчетными, определенными за методике ВТИ, показали хорошую их сходимость.

Для конденсационных установок теплофикационных турбин более ранних выпусков, во которых применялись конденсаторы 00 КЦС-3 ПОТ ЛМЗ, 00 КЦС-6 ПОТ ЛМЗ, 000 КЦС-2 ПОТ ЛМЗ, 000 КЦС-4 ПОТ ЛМЗ, следует иметь характеристиками, приведенными на [2].

0.3.2. Нормативные характеристики конденсационных установок содержат графики зависимости температурного напора d t и давления отработавшего чета р 0 через паровой нагрузки конденсатора D 0 да температуры охлаждающей воды t (рис. 0.7 да 0.8). Эти зависимости даются для того двух значений расхода охлаждающей воды - номинального да подле 0,7 номинального. В характеристиках конденсаторов теплофикационных турбин точный включены также графики пользу кого расхода охлаждающей воды рядом 0,5 номинального значения, учитывая малую паровую нагрузку конденсатора в отопительный время и, соответственно, вящий сфера уменьшения расхода охлаждающей воды на оптимизации режима турбоустановки. В зоне малых паровых нагрузок (50 % да ниже) равно низких температур охлаждающей воды, во основном быть режимах, характерных интересах турбин типа П, Т равным образом ПТ, во направление отопительного сезона натура зависимости температурного напора через паровой нагрузки меняется: температурный напор сохраняется прагматично постоянным вместе с понижением нагрузки (рис. 0.9) alias хоть возрастает рядом значительном ее понижении вследствие увеличения размеров вакуумной зоны турбоагрегата, а также, соответственно, присосов воздуха равным образом влияния характеристики воздухоудаляющего устройства.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.7. Температурный давление конденсатора K-15240 ПОАТ ХТЗ во зависимости с расхода близнецы D 0 равно температуры охлаждающей воды t (при номинальном расходе охлаждающей воды W =34800 м 0 /ч)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.8. Давление во конденсаторе К-15240 ПОАТ ХТЗ на зависимости с расхода чета D 0 и температуры, охлаждающей воды t (при номинальном расходе охлаждающей воды W =34800 м 0 /ч)

Нормативные характеристики включают во себя как и зависимость гидравлического сопротивления конденсатора с расхода охлаждающей воды (рис. 0.10) равно сетку поправок для мощности турбины во зависимости от давления на конденсаторе (см. рис. 0.1).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.9. Температурный ярость во конденсаторе К2-3000-2 ПО ТМЗ на зависимости с расхода чета D 0 равным образом температуры охлаждающей воды t (при номинальном расходе охлаждающей воды W =7000 м 0 /ч)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.10. Гидравлическое сопротивление конденсатора К-15240 ПОАТ ХТЗ во зависимости ото расхода охлаждающей воды

Для турбин как Т непосредственное атрибуция паровой нагрузки конденсатора сообразно значению давления на контрольной ступени невозможно. Поэтому во характеристики [6] включены вспомогательные графики для определения расхода отработавшего под масть турбины.

0.3.3. По измеренным либо — либо определенным рекомендованными выше способами основным параметрам (паровой нагрузке, температуре входящей охлаждающей воды равным образом расходу охлаждающей воды) по зависимости d t = f ( D 0 , t ) определяется нормативный температурный напор. С ним да сравнивается температурный напор, уверенный по данным эксплуатационных измерений. Поскольку нормативные графики даны интересах двух значений расхода охлаждающей вода, значения температурного напора для того расхода охлаждающей воды, отличающегося от расходов, ради которых построены нормативные графики, определяются линейной интерполяцией.

При высоких температурах охлаждающей воды (20 - 05 °C) температурный настырность нетуго зависит через ее расхода, подле низких температурах охлаждающей воды движение ее расхода более существенно.

Нормативное достоинство гидравлического сопротивления конденсатора находится по мнению соответствующему графику ради в сущности измеренного (или определенного расчетом в области балансу конденсатора) расхода охлаждающей воды.

Сетка поправок получай разрежение позволяет аттестовать падение мощности турбоустановки возле заданном расходе пара, вызванное повышением давления отработавшего двое на эксплуатации (по сравнению с нормативным). Изменение мощности определяется по мнению об одной караулке в целях расхода отработавшего пара, ко которому относятся рассматриваемые данные эксплуатационного контроля. Для турбин в виде К версия мощности, отнесенное ко мощности сверху зажимах генератора, измеренной при проведении эксплуатационного испытания, сообразно абсолютному значению равно относительному изменению удельного расхода тепла турбоустановкой (удельного расхода топлива энергоблоком), так имеет обратный метка (см. табл. 0.1).

0. НЕПОЛАДКИ И НАРУШЕНИЯ В РАБОТЕ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

Любое расстройство нормальной работы конденсационной установки, вызванное теми не так — не то иными причинами, проявляется, загодя всего, в повышении давления отработавшего чета за сравнению со его значением по нормативной характеристике интересах данных эксплуатационных условий. Причинами ухудшения работы конденсационной установки могут быть различные факторы, расследование равным образом выравнивание которых позволяет определить истинную причину ухудшения показателей конденсационной установки, ввести равно получить распоряжения для восстановлению нормальной работы, возможные расстройство на работе конденсационной установки, их внешние признаки равно необходимые мероприятия в целях приведения показателей конденсационной установки во норму приведены на табл. 6.1.

Таблица 0.1

Признаки неполадки

Основные причины

Способы устранения

0. Увеличенный по мнению сравнению вместе с нормативным температурный напор

0.1. Загрязнение конденсаторных трубок (проверяется визуально осмотром трубок во отключенной за воде половине конденсатора)

При осуществлении получи электростанции профилактических мероприятий (обработка охлаждающей воды) подвергнуть проверке равным образом нормализовать порядок обработки воды (см. разд. 04.1 - 04.3), близ запущенном состоянии трубок произвести их чистку.

При борьбе из отложениями хорошенько периодических чисток произвести чистку трубок принятым сверху электростанции способом (см. разд. 14.4)

0.2. Повышенные присосы воздуха на вакуумную систему. Пароструйные эжекторы работают возьми перегрузочной (крутой) ветви своей характеристики

Найти места присосов во вакуумной части установки, устранить неплотности (см. разд. 02)

0.3. Ухудшение работы эжектора по причине недостаточного давления рабочей среды (дара, воды) хуй ним, недостаточного поступления воды во охладители пароструйного эжектора другими словами неполадок в воздухоудаляющем устройстве

Восстановить иго близнецы другими словами воды. Произвести наладку, технический проверка воздухоудаляющего устройства да устранить неисправность (см. разд. 0)

0. Увеличение нагрева охлаждающей воды во конденсаторе по сравнению вместе с нормативным значением

0.1. С увеличением гидравлического сопротивления конденсатора

0.1. Сокращение расхода охлаждающей воды благодаря загрязнения трубных досок, неисправности водоочистительных устройств на водозаборе другими словами значительного загрязнения трубок

Очистить трубные доски не без; отключением чередуясь половин конденсатора; проэкзаменовать ситуация вращающихся сеток, устранить неисправности равным образом заладить работу сеток (см. разд. 0.1); очистить трубки

0.2. С уменьшением гидравлического сопротивления конденсатора, уменьшением разрежения на верхней точке маслосливной камеры и соответствующим увеличением давления воды прежде конденсатором

0.2. Ухудшение работы сифона по причине неполного открытия сливной задвижки (затвора) другими словами скопления воздуха во верхней части сливных камер

Проверить изобретение задвижки (затвора) для маслосливный линии, открыть ее полностью; зачислить на работу эжектора циркуляционной системы; восстановить нормальное тяга (см. разд. 0)

0.3. С уменьшением давления охлаждающей воды перед конденсатором

0.3. Нарушение нормальной работы циркуляционных насосов

Проверить равным образом заладить работу циркуляционных насосов (см. разд. 8)

0.4. С повышением давления предварительно конденсатором

0.4. Засорение сопл градирни или — или брызгального устройства (при оборотной системе водоснабжения)

Промыть сопла

0. Увеличение содержания кислорода во конденсате после, конденсатных насосов выше нормируемых ПТЭ

0.1. См. п. 0.2. табл. 0.1

0.2. Появление присосов воздуха получи и распишись участке трубопровода от конденсатора давно конденсатного насоса

Найти места присосов, истребить неплотности (см. разд. 02)

0. Переохлаждение конденсата

0.1. См. п. 0.2 табл. 0.1

0.2. Повышение уровня конденсата на конденсаторе, приводящее к заливу нижних рядов трубок с подачи неисправности регулятора уровня конденсата

Исправить контроллер уровня конденсата во конденсаторе равным образом наладить его работу

0. Повышенная негибкость конденсата

0.1. Присосы охлаждающей воды во основном конденсаторе

Проверить водяную густота конденсатора, заметить равно устранить места присоса охлаждающей воды

0.2. Присосы охлаждающей воды во конденсаторе

Проверить водяную тесность конденсатора ТПН, заявить и устранить неплотности на конденсаторе

0. ПУСК И ОСТАНОВ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

0.1. Последовательность пусковых операций конденсационной установки друг у друга на голове связана со технологией пуска турбоустановки или энергоблока на целом, того операции по части пуску конденсационной установки безвыгодный следуют раскованно одна вслед другой, а бывают разделены известным промежутком времени, во протекание которого производятся операции до пуску фактически турбины равным образом другого вспомогательного оборудования.

0.2. Перед пуском конденсационной установки проверяется, заполнены ли триммер да деаэратор водою (конденсатом); если конденсатор опорожнен, в таком случае нижнюю его доля со стороны парового пространства надлежит уписать с бака запаса конденсата (БЗК) до верхней отметки водоуказательного стекла.

0.3. Далее следует:

- обследовать аналогия положения задвижек в тракте циркуляционной воды указаниям инструкции до эксплуатации;

- около наличии сифона равно пароструйных эжекторов циркуляционной системы влить последние во работу;

- привнести циркуляционные насосы (при насосах поворотно-лопастного будто ввести впредь до их пуска работники лопатки под необходимым углом);

- найти настоятельный издержки воды вследствие теплообменник (при центробежных насосах);

- ревизовать филировка на сливных циркуляционных водоводах равно при недостаточном разрежении подсоединить во работу эжекторы циркуляционной системы;

- влить во работу единолично с конденсатных насосов от подачей конденсата вследствие линию рециркуляции во конденсатор, а около наличии в схеме БОУ заключить безраздельно КЭН Iподъема да одиночный КЭН II подъема со сбросом конденсата помощью линию рециркуляции по прошествии КЭН II подъема (за сальниковым подогревателем) во конденсатор;

- аннексировать управляющее устройство уровня на конденсаторе и, подавая в конденсатор обессоленную воду изо БЗК, охватить деаэратор, бустерные да главные питательные насосы;

- бир туман держи концевые уплотнения равно аннексировать во работу эжектор уплотнений цепь сих операций может бытовать различной при пусках турбоустановки изо разных тепловых состояний равно уточняется в местной инструкции);

- привнести на работу начальный равным образом опорный эжекторы равным образом похерачить набор вакуума; конечный сбрасыватель отключить позже преимущества вакуума в конденсаторе 06,5 кПа (500 мм рт.ст.).

0.4. При останове турбоустановки (энергоблока) конденсационная установка выключается изо работы бери завершающей стадии; операции по останову следуют на порядке, обратном указанному на п. 0.3.

После прекращения убыток брат во турбину (закрытия стопорных клапанов) равным образом закрытия задвижек сверху паропроводах ко ПСБУ следует:

- исключить потом полного останова ротора турбины основной эжектор равным образом насос уплотнения;

- остановить конденсатные насосы I да II подъема;

- остановить циркуляционные насосы (после понижения температуры выхлопного патрубка турбины давно 05 °C).

Детально исполнение операций по части останову конденсационной установки указывается на инструкции по мнению эксплуатации данной конкретной турбоустановки иначе говоря энергоблока.

0.5. Последовательность операций в соответствии с пуску да останову циркуляционных равным образом конденсатных насосов, а вот и все эжекторов рассмотрена на разд. 0 - 00.

0. СИСТЕМА ЦИРКУЛЯЦИОННОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ КОНДЕНСАТОРОВ

0.1. Решетки, водоочистные сетки и фильтры

0.1.1. Качество естественных равно оборотных вод, используемых для технического водоснабжения, характеризующееся составом и количеством содержащихся на них примесей, очень разнообразно. Поступающая во заборные устройства водыка содержит, наравне правило, большое величина механических примесей, строение которых зависит от источника равным образом системы водоснабжения, качества укрепления берега водоема не в таком случае — не то водотока во зоне водозабора, наличия равно качества сбрасываемых во этой зоне промышленных, сельскохозяйственных и коммунальных стоков равно др. Наиболее не раз во воде содержатся следующие примеси: береговая пустошь равно побережный мусор (листва, растопка равно др.), водные растительные равно животные организмы (водоросли, рыба, моллюски равно др.), промышленные равным образом бытовые отходы (щепа, строевой часовой порядка да др.).

Для кожура поступающей воды через крупного мусора равно шуги в подводящем канале в водозаборе служат грубые решетки, изготовляющиеся с вертикальных стальных полос толщиной 04 - 06 мм и шириной 00 - 000 мм равно устанавливаемые вследствие каждые 00 - 000 мм. Размер ячеек с 00?300 прежде 000?600 мм, большая край ячейки располагается вертикально.

Для больше тонкой кожура охлаждающей воды, подаваемой в конденсаторы, масло- равным образом газоохладители турбоагрегатов, от механических примесей, могущих возбудить закупоривание трубных досок и трубок конденсаторов, убыль да аж закрывание протока воды через отдельные люди охлаждаемые аппараты, вслед грубыми решетками устанавливаются вращающиеся сетки от ячейками размером ото 0?4 до 10?10 мм. Вращающиеся сетки разных типов отличаются одна через другой подводом на них равно отводом за кожура циркуляционной воды. Наиболее во всю ширь применяются сетки следующих типов: Т-2000 равно Т-3000 с внутренним подводом воды (рис. 0.1, а ), Т-2000 да Т-3000 с наружным подводом воды см. рис. 0.1, б ) равным образом Л-3100 не без; лобовым подводом воды (см. рис. 0.1, во ). В системах водоснабжения с напорными бассейнами применяются вращающиеся сетки конусного типа.

В сетках такого в виде чуть было не устранена шанс попадания мусора равно взвешенных частиц во чистоплотный танк циркуляционной воды перед конденсаторами сквозь зазоры в лоне подвижными равно неподвижными частями сетки.

0.1.2. Установленные во водоприемнике решетки да вращающиеся сетки не исключают потенциал заноса во конденсаторы равно прочие аппараты крупных твердых примесей, которые могут на глаза на охлаждающую воду в пределах самой системы водоснабжения, во томик числе остатков моллюсков (ракушек), проникших сквозь сетки во виде мелких личинок, а затем развившихся в недрах системы да отмерших (см. п. 04.2.3). В таких случаях может затеплиться необходимость, особенно близ очистке трубок конденсаторов резиновыми шариками, во установке непосредственно пизда водяными камерами конденсаторов дополнительных фильтров вместе с отверстиями диаметром 0 - 00 мм. Фильтры выполняются цилиндрическими иначе говоря коническими из поступлением воды в них с виду равно изо внутренней их полости на конденсатор. Задержанные фильтром твердые предметы удаляются не без; его наружной поверхности закрученным (вихревым) ручьем воды равно отводятся на маслосливной водовод. Закручивание водяного потока прежде фильтром осуществляется соответственно мере надобности возьми короткое минута из через поворотной заслонки или направляющих лопастей или — или но безостановочно посредством выполнения корпуса фильтра спиральным.

0.1.3. Из-за износа да деформаций деталей вращающихся сеток, в частности сочленений транспортной цепи, дефектов монтажа, а также конструктивных недостатков вращающихся сеток на них остаются или появляются на процессе работы зазоры на местах сопряжения отдельных деталей подвижных равным образом неподвижных элементов, который приводит ко попаданию в холодильник мусора равно других взвесей, содержащихся на воде.

Особенно большое наличность мусора может вторгаться при внутреннем да наружном подводе воды посредством сором посередь отдельными звеньями (секциями) сетки по мнению всей ее ширине. На вертикальных участках сей промежуток может равняться 00 - 05 мм, а внизу на повороте сетки - доставать 00 - 05 мм. Для обеспечения плотности стыков секций их нелишне сжимать полосами изо резины или прорезиненной красный товар толщиной 0 мм, прикрепленной со через болтов и стальных планок для смежной секции (рис. 0.2).

Прямой ход воды не беря в расчет лобовых сеток во нижней их части должен быть неминуемо перекрыт; сжатие выполняется не без; через полосы из прорезиненной текстиль толщиной 00 мм (рис. 0.3). Полоса вместе с одной стороны крепится для порогу окна пользу кого входа воды на сетку со помощью стальных болтов равно планки. Противоположная момент полосы упирается в полотна сит.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Схема воз охлаждающей воды к вращающейся сетке:

а - моральный подвод; б - наружный подвод; на - без обиняков подвод; 0 - видеовход воды; 0 - выход воды

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Уплотнение зазора средь секциями сеток с наружным да внутренним подводами воды:

0 - фазис изо прорезиненной ткани; 0 - стальные планки; 0 - болтовые крепления планок

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Уплотнение нижней части лобовых сеток:

0 - ряд изо прорезиненной текстильные изделия (толщина 10 мм); 0 - болтовое крепление; 0 - стальная планка

Зазор во боковых уплотнениях невыгодный в долгу затмить 0 - 0 мм. Для поддержания нормального зазора в обществе нижней направляющей равным образом щеками боковых уплотнений надо по части мере износа шарнирных соединений подтягивать транспортерные узы из через натяжных устройств. Натяжение цепей ничего не поделаешь освидетельствовать отнюдь не реже нежели одиночный присест в месяц.

Зазоры посредь направляющими уголками каркаса сетки и строительными конструкциями, являющиеся следствием неудовлетворительного монтажа сеток, должны присутствовать тщательно забетонированы.

Как показал компетенция эксплуатации, сугубо долговечными являются проволочные полотна сеток, изготовленные изо нержавеющей стали. Поскольку держи лобовых сетках далеко не устанавливаются защитные сита, прочность фильтрующих полотен сит должна оказываться повышена путем применения проволоки диаметром вплоть до 0 мм.

Частота включений промывочного устройства сеток зависит от скорости загрязнения сетки. Включение промывочного устройства производится либо эксплуатационным персоналом как один человек местной инструкции (если многословие чистая), либо автоматом в соответствии с сигналу от перепада гидростатического давления получи и распишись сетке за достижении его значения подле 0 кПа (200 мм вод. ст.). Автоматизация включения промывочного устройства является очень эффективным средством поддержания нате должном уровне чистоты охлаждающей воды.

Для улучшения кожура полотен сит с мусора рекомендуется заменить промывочные трубы со истечением воды вследствие щели трубами с истечением воды помощью круглые отверстия, расположенные на единственный ряд (рекомендуется 05 отверстий диаметром 0 мм получи 0 м длины каждой промывочной трубы). Для полного удаления грязи со сточного желоба к торцам последнего нуждаться доказать воду помощью 0 - 0 сопла, расположенные в соответствии с всей ширине желоба равно направленные выходными отверстиями на сторону сточного канала.

При эксплуатации вращающихся сеток пристало использовать рекомендации, выдаваемые наладочными организациями сиречь содержащиеся в соответствующих технических материалах.

0.2. Типы и характеристики циркуляционных насосов

0.2.1. На современных электростанциях барином применяются вертикальные осевые насосы со поворотными лопастями как ОПВ с подачей во диапазоне 00000 - 020000 м 0 /ч равным образом давлением 00 - 200 кПа (5 - 00 м вод. ст.). Насосы вроде ОПВ допускают регулирование подачи воды через максимальной накануне 00 - 00 % максимальной путем изменения угла установки рабочих лопастей равно до самого 00 % максимальной присутствие использовании электродвигателей от двумя частотами вращения.

Центробежные насосы вертикального исполнения как В вместе с подачей до 10000 м 0 /ч равным образом давлением впредь до 000 кПа (30 м вод. ст.) используются по большей части на оборотных системах водоснабжения с охлаждением воды на градирнях. Горизонтальные центробежные насосы с двухсторонним всасыванием как Д из подачей давно 02000 м 0 /ч и давлением поблизости 050 кПа (25 м вод. ст.) применяются на электростанциях низкий мощности.

В последнее период получи электростанциях применяются также вертикальные (центробежно-осевые) диагональные насосы в виде ДПВ с подачей перед 00000 м 0 /ч да давлением от бога 000 кПа (20 м вод. ст.). Они применяются подле оборотных системах водоснабжения с градирнями, а вдобавок присутствие турбоагрегатах от боковым расположением конденсаторов. Основные технические характеристики циркуляционных насосов приведены на приложении 0.

0.2.2. Напорная характеристика центробежного насоса представляет с лица плавно ниспадающую кривую - гнет Н уменьшается по мнению мере увеличения подачи Q (рис. 0.4); мощность, потребляемая насосным агрегатом N возьми , растет со увеличением подачи равно имеет тенденцию для уменьшению во зоне крутого спада характеристики, по существу вслед за пределами ее рабочей зоны; КПД насоса h н не так — не то насосного агрегата h получи достигает максимума рядом номинальной подаче, впоследствии аюшки? происходит уменьшение КПД. Насос может присваивать воду из-под уровня, расположенного внизу либо вне его оси. Допускаемый поддержка обычно указывается на виде абсолютного значения давления, т.е. с прибавлением 000 кПа (10 м вод. ст.). Таким образом, допускаемый кавитационный ассортимент D h доп > 000 кПа (10 м вод. ст.) обозначает подпор, а D h доп < 000 кПа (10 м вод. ст.) - всасывание, притом допустимая выше чего всасывания равна Н вс доп =D h доп - 000 кПа.

Центробежные насосы работают рядом постоянной частоте вращения, и регулирование их подачи осуществляется дросселированием задвижкой, т.е. помимо существенного снижения потребляемой мощности при уменьшении подачи.

Циркуляционный насосик подбирается ради заданной характеристики тракта таким образом, дай тебе этап пересечения характеристик тракта и насоса соответствовала бы номинальной подаче насоса (на рис. 0.4 точка 0 ), присутствие которой полезное действие насосного агрегата имеет максимальное ценность да позволяется минимальное значение подпора.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Характеристика центробежного насоса:

Н - принуждение насоса; N в - объём производства получи зажимах электродвигателя; h получай - КПД насосного агрегата; D h доп - позволительный подпор; Q - питание насоса; Q н - номинальная подача насоса; H геод - геодезическая возвышенность подъема; - - - - - оценка козни

Пуск центробежного насоса производится подле закрытой напорной задвижке; потом успехи насосным агрегатом номинальной частоты вращения напорная шибер открывается равно ливер включается в параллельную работу вместе с другими насосами либо работает на самостоятельную сеть. Циркуляционные насосы центробежного вроде не вызывают трудностей подле включении на параллельную работу равным образом успешно эксплуатируются около параллельной работе возьми повальный дюкер (два, три и побольше насосов). Надежность работы насосов обеспечивается тем, что изменение (снижение) характеристики из-за износа практически несущественно равным образом безграмотный может сколь-либо достопримечательно щекотать для подачу насоса. Основной причиной уменьшения подачи центробежного насоса в процессе эксплуатации может являться взлет гидравлического сопротивления мережа тож геодезического подъема, связанное с изменениями во тракте циркуляционной воды. При повышении во этом случае давления рабочая крапинка смещается в соответствии с характеристике о шую с соответствующим уменьшением подачи.

0.2.3. Поворотно-лопастные насосы вроде ОПВ равно ДПВ имеют механизм для разворачивания с растопырки сиречь от через серводвигателя (электрического иначе говоря гидравлического) лопастей рабочего жестянка от минимального угла d мин впредь до максимального d макс , в чем дело? приводит для почти не эквидистантному смещению напорной характеристики насосов вверх. На рис. 0.5 показаны характеристики насоса вроде ОПВ рядом неизменной частоте вращения и разных значениях угла d (аналогичные характеристики у насосов типа ДПВ).

Характеристики насосов указанных типов имеют быть данном d два основных участка: приглаженно ниспадающий функционирующий отделение (правая ветвь) и паче качественно повергающийся нерабочий отдел (левая ветвь, прилегающая к оси ординат). Между ними расположен переходной восходящий участок. Если свойство путы пересекает характеристику насоса в пределах ее рабочего участка, насосик работает устойчиво. Если же сопротивление козни возрастает таким образом, почто след пересечения характеристик переходит для верхнюю точку рабочего участка характеристики насоса (точка 0 ), общественный порядок становится неустойчивой равно ливер прагматично скачкообразно переходит на нерабочий место его характеристики близ томище а давлении (точка 0 ). Работа насоса сопровождается рядом этом кавитационными явлениями, гидравлическим ударами, вибрацией, стуками, что, как правило, приводит ко его повреждению, вплоть по поломки лопастей.

Завод-изготовитель запрещает работу осевых равным образом диагональных насосов в нерабочей ветви характеристики. Исходя изо условий надежности равным образом экономичности уход насосов, фабрика ограничивает рабочую зону режимов работы осевых равно диагональных насосов. На рис. 8.5 размер этой зоны показаны жирной линией. На этом рисунке нанесены тоже очерк допустимого кавитационного запаса D h доп равно контур постоянного полезное действие насоса h н .

Поворотом рабочих лопастей общепринято достигается трансформация подачи насоса с 000 прежде 00 - 00 % максимального значения. Эти режимы лежат да характеристике тракта на диапазоне подач с точки 0 до точки 0 . Применение двухскоростных электродвигателей позволяет обогатить область распространения регулирования.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Характеристика осевого насоса типа ОПВ:

Н - давление; Q - подача; d макс , d мин - наивысший равно самый малый угол поворота лопастей насоса; h н - коэффициент полезного действия насоса; D h доп - возможный кавитационный запас; h геод - геодезическая уровень подъема воды; h сл.к - уровень поперед верхней точки выливной камеры; H макс - строй максимально допустимого статического давления близ пуске насоса нате забитый водовод; - - - - - колляция тракта системы водоснабжения (остальные обозначения см. рис. 0.4)

Циркуляционные насосы в виде ОПВ да ДПВ могут заниматься параллельно на общую яруча близ условии установки рабочих лопастей однотипных насосов получай одноцветный угол. Следует, однако, учитывать, что такое? насосы одного в виде могут кто наделен с подачи различного их состояния несовпадающие между собою безошибочно напорные характеристики. Поэтому блочное включение насосов вроде ОПВ да ДПВ от раздельной работой каждого насоса нате принадлежащий зона тенета является предпочтительным. В этом случае невыполнимо взаимное суггестивность насосов рядом несовпадении их характеристик, случайном различии углов установки лопастей или разной степени износа проточных частей насосов. При параллельной же работе осевых насосов повышение гидравлического сопротивления сети может навести для тому, ась? сам в области себе с все равно включенных насосов, характеристика которого по части указанным сверх причинам отличается от напорных характеристик других насосов, перейдя возьми недопустимый режим работы, отвечающий нерабочей ветви характеристики.

Пуск насосов вроде ОПВ для ДНВ сильнее сложен, нежели центробежных, а подключение их во параллельную работу сопряжено сплошь и рядом со значительными трудностями; на ряде случаев подсоединение во прямая к уже работающим следующего насоса по сути невозможным без применения дополнительных устройств (см. разд. 0.4).

Вследствие особенностей телосложение напорной характеристики осевые и диагональные насосы паче чувствительны для изменению характеристики сети по поводу различных эксплуатационных неполадок.

0.3. Схемы циркуляционного водоснабжения

0.3.1. При блочной схеме (рис 0.6, а ) каждой насос работает нате особый путь (на отдельные половины другими словами порцион корпусов конденсатора), по причине чему да вы что? параллельная работа циркуляционных насосов равным образом проект имеет минимальное количество арматуры нате тракте (только нате сливном водоводе устанавливается задвижка иначе затвор, во некоторых случаях запорный причина нате сливе вообще никак не устанавливается). При блочной схеме применяются, как правило, осевые равно диагональные насосы.

На рис. 0.7, а показано, условное продольное обтесывание по тракту водоснабжения блочной схемы не без; подачей воды изо реки (прямоточное водоснабжение) иначе говоря от охлаждением воды в водохранилище-охладителе, а сверху рис. 0.7, б - битье по тракту оборотной системы водоснабжения вместе с охлаждением воды в градирне.

При прямоточном водоснабжении равным образом оборотном с водохранилищем-охладителем используется, в качестве кого правило, действие сифона на системе подачи воды да слива охлаждающей воды, который приводит к уменьшению геодезической высоты подачи воды.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.6. Схема циркуляционного водоснабжения:

а - блочная; б - от напорными коллекторами (магистральными водоводами); 0 - циркуляционные насосы; 0 - напорные водоводы; 0 - конденсатор; 0 - маслосливный водовод; 0 - стяжной болт (затвор); 0 - сливные каналы (закрытые либо открытые)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.7. Блочная план водоснабжения конденсатора:

а - прямоточная концепция иначе захолаживание в водохранилище-охладителе; б - из охлаждением на градирне; 0 - названый ковш; 0 - грубые решетки равным образом пространство для установки шандор, отключающих аванкамеру; 0 - вращающаяся сетка; 0 - аванкамера; 0 - оборотный насос; 0 - нагнетательный водовод; 0 - конденсатор; 0 - сливной водовод; 0 - стяжной болт (затвор); 00 - сифонный колодец; 01 - смеженный маслосливной канал; 02 - водосливной порог; 03 - всенародный канал; 04 - эжектор циркуляционной системы; 05 - с конденсатора; 06 - к циркуляционному насосу; 07 - телохранитель градирни; 08 - водораспределительное устройство; 09 - вытяжная башня градирни; 00 - водосборный лягушатник градирни; 01 - оросительное строй

Как должно изо рис. 0.7, а , верхняя ступень маслосливной водяной камеры конденсатора (отметка 0 ) располагается значительно выше уровня воды на сифонном колодце 00 . Закрытый слив под уровень воды во сифонном колодце обеспечивает слитность потока воды равно позволяет воспользоваться манипуляция сифона. Геодезическая высота подъема воды, которую принуждён побороть оборотный насос, равна при этом разности уровней воды нате водосливном пороге (отметка 0 ) а во аванкамере пизда насосом (отметка 0 ). Поскольку коренастость столба воды во маслосливной части сифона из-за нагрева воды на конденсаторе да отделения изо воды рядом нагреве растворенного во ней воздуха серия в меньшей степени плотности столба воды перед конденсатором, потенциальная темперамент столба кипяток перед конденсатором используется невыгодный полностью. Эта утечка учитывается условным коэффициент полезного действия сифона, равным взаимоотношения средней плотности воды в сливной трубе ко плотности воды на напорной трубе перед конденсатором.

Верхняя делянка выливной камеры конденсатора находится под разрежением, равным разности атмосферного давленая по-над уровнем воды в сифонном колодце да давления столба воды Н со т вслед вычетом гидравлических потерь на сливном участке предварительно сифонного колодца.

Воздух, выделяющийся около нагреве воды на конденсаторе, может скапливаться на верхней части маслосливной камеры (при неблагоприятной ее форме), в чем дело? влечет вслед с лица искажение работы конденсатора, этак как при этом уменьшается высь и, следовательно, эффективность действия сифона равно могут прийтись незаполненными водным путем верхние трубки конденсатора, т.е. забыться с работы дробь поверхности охлаждения конденсатора. Нормальная вещь сифона восстанавливается путем удаления воздуха эжектором циркуляционной системы 04 (см. рис. 0.7).

В тех случаях, если наблюдается накопление воздуха во верхней части сифона (это свойственно, например, конденсаторам турбин К-300-240 ПОТ ЛМЗ), полезно очерчивать водоуказательные стекла получи верхней части сливных камер в целях контроля вслед за работой сифона.

Теоретически выше чего сифона равна 00 м (атмосферное давление). Но с учетом гидравлического сопротивления сливного участка и некоторого запаса интересах предотвращения разрыва столба жидкости (срыва сифона) высоты его обыкновенно принимается неграмотный больше 0 - 0 м.

В знак через системы водоснабжения, во которой используется сифон, на системе из градирнями (см. рис. 0.7, б ) донка должен преодолеть несравнимо большую высоту геодезического подъема (с отметки 0 на водосборном бассейне градирни сверху отметку 0 ее водораспределительного устройства) и, сверх того того, обеспечить достаточное прессинг предварительно соплами. Поэтому при оборотной системе водоснабжения от градирнями применяется одноступенчатая график подачи воды получай конденсаторы не без; центробежными вертикальными насосами, обеспечивающими большее давление, чем осевые да диагональные насосы, либо двухступенчатая карта из подачей воды отдельными насосами получи и распишись конденсаторы да с них получи градирни.

0.3.2. Схема не без; напорными коллекторами (магистральными водоводами, см. рис. 0.6, б ) предусматривает установку на береговой насосной станции группы однотипных насосов, подающих воду по магистральным водоводам большого диаметра (не в меньшей мере двух) к конденсаторам турбин.

Отвод воды с конденсаторов согласно сливным водоводам производится через сифонные колодцы согласно во неудовлетворительно сливных закрытых или открытых канала. Водосливной король выполняется естественным путем на конце каждого с двух сливных каналов.

К на каждого с магистральных напорных водоводов подключены, как правило, два-три осевых насоса, работающих параллельно. Если но к напорному водоводу подключается большее количество осевых насосов (от нескольких береговых насосных станций), должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие исправность работы насосов нате общий напорный водовод. При применении центробежных насосов одинакового типоразмера численность насосов, подключаемых ко одному магистральному водоводу, обыкновенно отнюдь не ограничивается.

Надежность снабжения конденсаторов охлаждающей водой обеспечивается подключением для на каждого магистральному водоводу одной из половин каждого конденсатора (или корпуса). Кроме задвижек на подводящем равным образом отводящем водоводах конденсатора устанавливается обратный кингстон сверху каждом насосе равным образом запорная ригель про отключения насоса ото магистрального водовода. Иногда как не быть равным образом мол с задвижкой в ряду подводящими водоводами каждой половины конденсатора.

Схема от магистральными водоводами применяется все больше на ТЭЦ, а в свой черед получи электростанциях, находящихся на значительном удалении через источника водоснабжения.

0.3.3. Для обеспечения надежности эксплуатации электростанций применяется тоже проект водоснабжения, возле которой циркуляционные насосы подают воду изо водохранилища-охладителя на нагнетательный бассейн (рис. 0.8). Из напорного бассейна водичка стихийно поступает в конденсаторы турбин равным образом сбрасывается изо них на водохранилище. Вместимость напорного бассейна определяется необходимым временем охлаждения конденсаторов во режиме полного обесточивания приводов циркуляционных насосов.

0.3.4. При крупный разнице отметок площадки электростанции и уровня воды на источнике водоснабжения, рядом которой про подачи воды требуется давление, превышающее максимально возможное для выпускаемых заводами насосов, применяется диаграмма вместе с двумя ступенями подъема воды, т.е. не без; двумя насосными станциями равным образом промежуточным бассейном.

0.3.5. При прямоточном водоснабжении alias использовании водохранилища комплексного назначения (служащего за вычетом охлаждения циркуляционной воды на хозяйственно-питьевого водоснабжения, культурно-бытовых нужд населения равно разведения промысловых рыб) схема водоснабжения может вовлекать во себя градирню иначе говоря брызгальное устройство на понижения температуры сбрасываемой на источник водоснабжения подогретой циркуляционной воды на соответствии с требованиями санитарных равно рыбохозяйственных органов.

0.4. Пуск насосов как ОПВ равным образом ДПВ

0.4.1. Вследствие особенностей напорных характеристик осевых и диагональных насосов спуск их во работу требует выполнения ряда специфических требований. В частности, запуск сих насосов при закрытой напорной задвижке безапелляционно запрещается, этак на правах в этом режиме происходит резкое подъём давления, что такое? может привести ко разрыву напорного трубопровода впредь до задвижки, поломке рабочих элементов насоса по поводу перегрузки равным образом выходу с строя электродвигателя.

0.4.2. Завод-изготовитель предписывает генерировать спуск насоса при заполненном водою тракте циркуляционной воды равным образом значении давления, никак не превышающем максимально допустимое, указанное на характеристике (см. рис. 0.5, строй Н макс ).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.8. Схема водоснабжения ядерка со напорным бассейном:

0 - неродной кюбель (водохранилище); 0 - насос; 0 - нагнетательный водовод; 0 - клапан срыва сифона (для предотвращения обратного вращения насоса при останове электродвигателя); 0 - нагнетательный бассейн; 0 - напорный промводовод ко конденсатору; 0 - затворы; 0 - конденсатор; 0 - сливная линия; 00 - водохранилище; Н геод - геодезическая гора подъема воды насосом; Н ко - напор, срабатываемый на тракте «напорный водохранилище - вариконд - водохранилище»

Пуск осевого насоса, снабженного механизмом поворота лопастей на ходу, близ заполненной водою системе производится быть минимальном угле поворота лопастей. После преимущества включенным электродвигателем номинальной частоты вращения насосик следовательно на рабочую точку 0 (см. рис. 0.5). Далее увеличением угла поворота лопастей аэролифт выводится в необходимую соответственно условиям эксплуатации подачу (максимальная снабжение - рабочая крапинка 0 - достигается близ максимальном угле поворота лопастей).

Если а лопасти допускают оборот всего лишь подле остановленном насосе, симпатия пускается около необходимом согласно режимным условиям угле поворота лопастей равно подле достижении номинальной частоты вращения выходит держи режим, подобающий точке 0 .

0.4.3. При блочной схеме водоснабжения, предусматривающей использование сифона (см. рис. 0.6, а ), претензия пуска насоса около заполненной системе неграмотный всякий раз может бытийствовать выполнено, поскольку задним числом останова насоса весь циркуляционная система опорожняется - зажор сливается после насосик на аванкамеру да из сливного водовода на сбросной тракт. Заполнение но системы большой вместимости вместе с через эжектора циркуляционной системы (см. рис. 8.7) требует значительного времени. Поэтому запуск осевого насоса, если отсутствуют иные фонды про предварительного заполнения всего тракта циркуляционной системы водою равным образом ввода на действие сифона, то и дело производится возле незаполненной водным путем системе. Если насос снабжен механизмом к перестановки лопастей в ходу, пуск его производится около минимальном угле поворота лопастей.

Последовательность пусковых операций равным образом модифицирование режима работы при этом следующие. После включения электродвигателя равным образом достижения насосом номинальной частоты вращения рабочая крапинка насоса оказывается на правой части рабочей ветви его характеристики, поскольку прессинг насоса пишущий эти строки секунда пуска минимальное (например, точка 0 для рис. 0.5). По мере заполнения напорного водовода и водяного объема конденсатора натиск насоса увеличивается вследствие продолжающегося увеличения столба жидкости да рабочая точка насоса перемещается согласно характеристике близ d мин на нерабочую раздел (точка 0 ). В этом режиме работы насоса происходит набивание водным путем конденсатора равным образом смешанный силуэт равным образом вступает в работу сифон, со временем почему необходимое влияние насоса уменьшается и некто переходит в власть работы, отвечающий требованиям точке 0 (соответственно гидравлической характеристике тракта). Затем установкой лопастей лещадь необходимым домиком достигается требуемая подача насоса (например, знак 0 бери рис. 0.5).

Для ускорения вводные положения образ действий сифона большей частью несколько прикрывается засов (затвор) для выливной линии. После включения в работу сифона, что такое? несомненно обнаруживается по мнению показанию мановакуумметра, присоединенного для верхней точке выливной камеры конденсатора, шибер (затвор) в смешанный контур должна быть немедленно вполне открыта.

При пуске насоса не без; минимальным домиком поворота лопастей переход его из рабочей части характеристики сверху нерабочую происходит практически незаметно, потому что крах характеристики при минимальном угле выражен невыгодный стремительно (см. рис. 0.5).

Если а близ пуске насоса крыша над головой поворота лопастей максимальный, например, во случае спокойно закрепленных лопастей или — или при невозможности перестановки лопастей держи ходу, судебное дело протекает с заметно выраженным изменением режима присутствие переходе не без; рабочей ветви характеристики (точка 0 ) держи нерабочую (точка 0 ). При режиме во точке 0 завершается самозаполнение системы водой, вступает на работу сифон равно до мере снижения давления насоса последний переходит от точки 0 да 0 получи рабочую ветвь во точку 0 .

Перед пуском насоса отсасыватель циркуляционной системы вынужден быть включен на работу равным образом держаться включенным на протекание лишь периода пуска насоса поперед выхода его для рабочую точку равно создания нормального значения разрежения во верхней точке смешанный камеры конденсатора.

0.4.4. При блочной схеме водоснабжения из охлаждением воды в градирне (см. рис. 0.7, б ) позднее останова циркуляционного насоса сливная строка остается заполненной вплавь накануне уровня нижнего ряда трубок конденсатора, а изо напорного водовода равно водяного пространства конденсатора зажор сливается путем насос. Поскольку в этом случае расчетное иго насоса выбирается таким образом, чтобы доставить подачу воды сверху водораспределительное устройство градирни, транспортировка рабочей точки насоса около заполнении системы водой на пора пуска происходит токмо на пределах рабочей части его характеристики.

0.4.5. При включении осевого (или диагонального) насоса на параллельную работу вместе с насосами, работающими сверху общую напорную магистраль (например, подле схеме рис. 0.6 насоса IIIв линия к уже работающим насосам IV да V), возможен помпажный производительность работы пускаемого насоса, кабы симпатия безграмотный выйдет возьми рабочую часть характеристики, а останется нате ее нерабочей части. В минута пуска дополнительно включенного насоса перевернутый рот в его напорной линии закрыт, пользу кого его открытия брандспойт надо выработать давление несколько большее, нежели иго на магистрали (точка 0 на рис. 0.9, отвечающая режиму работы двух насосов вплоть до включения дополнительного насоса). Подача пускаемого насоса незначительна, поскольку закрыт противоположный клапан, да рабочая знак сего насоса находится получай нерабочей части характеристики А. После повышения давления пускаемого насоса вплоть до точки 0 открывается обратный клапан равным образом во трасса начинает зачисляться с сего насоса вода, а рабочая этап перемещается объединение нерабочей части характеристики А насоса ото точки 0 перед точки 0 из подачей Q . Соответственно объединение характеристике системы Г перемещается равно рабочая точка пока что поуже трех работающих симультанно насосов (из точки 0 на точку 0 ), напор пускаемого насоса да уже работавших насосов сравнивается.

Поскольку нижняя крапинка провала характеристики А в кругу нерабочей и рабочей до некоторой степени характеристики (точка а ) лежит далее точки установившегося режима (точка 0 ), пускаемый пульсомер остается работать получи и распишись нерабочей части характеристики, т.е. во помпажном режиме в точке 0 . При этом перевернутый детандер открывается никак не полностью и находится во неустойчивом положении с подачи недостаточной скорости воды, посему как ми видится его закрытие. Эксплуатация осевого насоса в этом режиме может возбудить для повреждению деталей насоса, поэтому категорически запрещается.

Если но поражение характеристики А насоса посередь нерабочей да рабочей частью характеристики релятивно товар (см. линия нате рис. 0.9), то что транспортировка рабочей точки пускаемого насоса нате рабочую часть характеристики во точку 0 cподачей Q" . Подача трех работающих насосов отвечает для характеристике Г равно для суммарной характеристике В трех работающих в одно время насосов точке 0 .

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.9. Пуск осевого насоса подобно ОПВ в параллельную работу ко работающим насосам:

А - параметр пускаемого насоса; Б - суммарная отзыв насосов, находящихся во работе; В - суммарная рекомендательное письмо насосов затем подключения дополнительного насоса; Г - гидравлическая коэффициент системы водоснабжения

0.4.6. Для предотвращения попадания осевого насоса близ его включении во параллельную работу из другими насосами во помпажный режим должны приспособляться контур холостого сброса воды с напорного водовода до самого обратного клапана, естественным путем объединяемые на всеобщий сбросной водовод (на рис. 0.6, б показано пунктиром на насосов III - V). Слив воды с контуры холостого сброса повинен вырабатываться в водохранилище за исключением приемного ковша, приблизительно что слив воды во ковш приводит ко сильному замутнению во нем воды да поступлению грязи в конденсатор.

Насос пускается около открытой задвижке получи холостом сбросе, и вследствие малого около этом значения давления вступительный режим отвечает рабочей части напорной характеристики насоса во правой ее части (например, пятнышко 0 для рис. 0.9). Затем постепенно прикрывается ползун в сбросной линии, принуждение насоса увеличивается прежде значения, соответствующего открытию обратного клапана (точка 0 ), равным образом камерон из зачем дозволено заключить в нагрузка параллельной работы со другими насосами (например, знак 0 для рис. 0.5). Сечение силуэт холостого сброса определяется с расчета пропуска через нее 00 - 00 % максимальной подачи насоса.

0.5. Неполадки в работе циркуляционной системы

0.5.1. Нарушение нормальной работы циркуляционного насоса и, как следствие этого, уменьшение подачи не так — не то отъединение насоса из-за невозможности соответственно условиям надежности дальнейшей его эксплуатации может предлагать приманка услуги либо неполадками равно повреждениями собственно насоса, либо влиянием получи подачу насоса равным образом точность эксплуатации отклонения за каким-либо причинам гидравлического сопротивления циркуляционного тракта ото расчетного. Уменьшение расхода охлаждающей воды, например, только лишь получай 00 % приводит ко ухудшению вакуума на летнее времена приблизительно бери 0,4 %, на зимнее пора - получи и распишись 0,2 %. Такое порча вакууме равносильно потере экономичности турбоустановки для перегретом паре равно энергоблока соответственно примерно сверху 0,4 да 0,2 %, а интересах турбин получи влажном паре из частотой вращения 0000 об/мин пропорционально бери 0,7 да 0,4 %.

В табл. 0.1 рассмотрены возможные нарушения во работе циркуляционной системы, связанные сам из неполадками и повреждениями во осевых равным образом диагональных насосах.

Циркуляционные насосы центробежного в виде относятся для наиболее надежному оборудованию систем циркуляционного водоснабжения. Неисправности на их работе могут зарождаться на основном неполадками в системе смазки подшипников, износом уплотнений, едва незначительно влияющими нате характеристику равно отдача насоса, да некоторыми другими более мелкими дефектами, которые обнаруживаются эксплуатационным персоналом подле осмотре насоса.

0.5.2. К изменению подачи циркуляционного насоса может привести изменение характеристики сети, на частности по поводу понижения уровня воды на источнике равно увеличения по причине сего геодезической высоты подъема воды Н геод . Как показано для рис. 0.10, при увеличении геодезической высоты подъема вместе с Н геод до самого Н" геод брандспойт переходит с режима, определяющегося точкой а его характеристики, на режим, соответствующей точке б , равным образом подвод насоса уменьшается с Q предварительно Q .

Таблица 0.1

Неполадка

Основная первопричина

Способ устранения

0. Контроль в соответствии с заводской иначе снятой возле испытаниях [9] характеристике показывает, в чем дело? принуждение около данном угле поворота лопастей согласно указателю безвыгодный соответствует измеренной другими словами определенной из теплового баланса конденсатора подаче; трепет во допустимых пределах

Угол поворота лопастей по части указателю отнюдь не соответствует фактическому

Произвести корректировку указателя угла поворота лопастей

0. Механизм поворота лопастей безвыгодный обеспечивает присутствие крайних его положениях нерушимый зона изменения подачи насоса

Неправильно установлены ограничители перемещения крестовины механизма поворота лопастей

Отрегулировать расположение ограничителей, установив рабочие лопасти во соответствии не без; контрольными отметками держи основании лопасти да ступице наркотик [10, 01] тож присутствие ремонте насоса - с помощью специального угломера

0. Вибрация равным образом стук вала насоса насилие равным образом вручение насоса пульсируют равно безграмотный соответствуют рабочему режиму

Кавитационный производительность насоса по причине уменьшения помощник держи стороне всасывания (увеличения высоты всасывания) сиречь закрутки потока в аванкамере

Изменить строй насоса, сократить причины уменьшения подпорка (см. п. 0.2.2)

0. Пульсация давления да подъём его свыше допустимого; подача значительно слабее расчетной согласно характеристике; электродвигатель перегревается, преобразователь крепко вибрирует

Насос работает в нерабочей части характеристики из-за повышенного гидравлического сопротивления волокуша

Немедленно сбавить прочность козни (открыть малограмотный полностью открытую задвижку, аннексировать насос циркуляционной системы для восстановления сифона да др.). При невозможности уменьшения сопротивления узы держи живей остановить помпа равно вогнать тракт циркуляционной воды во нормальное ситуация

0. Насос невыгодный подает воду, электродвигатель перегружен при допустимом подпоре (высоте всасывания); равным образом исправном состоянии циркуляционного тракта; усиленная дрожание

Ошибочно включен электродвигатель равным образом вращается во неправильном направлении (возможна убытки лопастей, расцентровка ротора насоса)

Немедленно остановить насос; модифицировать направленность вращения вала электродвигателя; обследовать центровку вала, крепление лопастей

0. Колеблется емкость электродвигателя, гук да стуки на насосе, вибрация

Механические заедания лопастей насоса что касается вид камеры рабочего железка

Остановить насос, сделать обслуживание да центровку насоса

0. Давление вниз соответствующего характеристике насоса; вибрация

Значительный амортизация торцов лопастей рабочего жестянка да камеры

Сменить или — или реставрировать лопасти, камеру рабочего автомобиль

0. Повышенная потребляемая производительность около соответствии подачи и давления насоса характеристике; вздрагивание

Малы зазоры в кругу сплошным потоком равно вкладышами подшипников. Сильная затяжка сальников

Остановить насос, опробовать - зазоры во подшипниках да сальниках, заменить вкладыши подшипников равным образом сальниковые набивки

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.10. Гидравлические характеристики сети:

0 - близ расчетных условиях; 0 - при повышенной геодезической высоте подъема; 0 - присутствие повышенном гидравлическом сопротивлении силок

Увеличение геодезической высоты подъема ради счисление снижения уровня воды, вызываемого изменением гидрологического режима источника водоснабжения (реки, озера, водохранилища), регулированием стока воды иначе засушливым сезоном, учитывается близ выборе насоса. Возможны, однако, случаи превышения проектной геодезической высоты подъема воды, на книжка числе вызванного условиями эксплуатации. Так, уровень воды во аванкамере 0 (см. рис. 0.7) видать снижается при значительном загрязнении вращающихся сеток из-за несвоевременной их чистки, неисправности промывочного устройства (см. разд. 0.1) не в таком случае — не то заноса грубых решеток водной растительностью, мусором сиречь шугой во осенне-зимнее время. Увеличение геодезической высоты подъема может зарождаться опять же неудовлетворительной работой сифона возьми сливе воды, если урез ее во верхней части сливной камеры конденсатора снижается с подачи скопления воздуха, выделившегося возле нагреве воды, а такие воздуха, попадающего через неплотности на вакуумной части циркуляционной системы или захватываемого водным путем получи водозаборе.

Контроль геодезической высоты подъема воды циркуляционными насосами производится объединение мерным рейкам, установленным во точках, определяющих гидростатику системы: на заборном ковше, на аванкамере, в сифонном колодце, держи водосливном пороге подле сливе воды во открытый канал.

Снижение уровня многословие во аванкамере приводит не считая увеличения геодезической высоты подъема воды танке для уменьшению палочка-выручалочка на входе во донка (увеличению высоты всасывания), ась? может навести за собой обращение насоса сверху неприемлемый нагрузка работы (см. п. 0 табл. 8.1).

0.5.3. К снижению подачи насоса приводит равным образом увеличение гидравлического сопротивления циркуляционной системы около неизменной геодезической высоте подъема воды, приближенно как бы ярлык сети становится быть этом больше покатый (ср. двум характеристики при одинаковой высоте подъема Н геод получай рис. 0.9).

Гидравлическое оппозиция тракта циркуляционной воды складывается с сопротивления отдельных его участков (см. рис. 8.7). В табл. 0.2 перечислены участки тракта, возражение которых по тем иначе говоря другим причинам может пучиться во процессе эксплуатации, указаны причины увеличения сопротивления да способы устранения причин повышенного гидравлического сопротивления.

0.5.4. Контроль вслед гидравлическим сопротивлением всей системы в целом осуществляется соответственно давлению, развиваемому циркуляционными насосами (с учетом геодезической высоты подъема воды, определяемой по водомерным рейкам). Гидравлические сопротивления отдельных участков определяются чрез измерения давления на начале равным образом конце участка проверенными пружинными манометрами. При этом вводятся поправки получи разницу отметок точек присоединения приборов. Оценка состояния участка производится как следует сравнения измеренного сопротивления из определенным прежде быть испытании системы водоснабжения сиречь полученным рядом предыдущих эксплуатационных проверках. Для контроля вслед заполнением маслосливный камеры конденсатора рекомендуется настройка водоуказательных стекол.

Таблица 0.2

Участок тракта

Основная предлог увеличения сопротивления

Способ устранения

0. Грубые решетки, воздающиеся сетки, зона воз воды к рабочему колесу (камерный, коленчатый подвод)

0.1. Занос грубых решеток водной растительностью, мусором, шугой

Периодическая, очистка грубых решеток ручным тож механическим способом; спор не без; шугой толково рециркуляции подогретой воды после конденсаторов

0.2. Загрязнение вращающихся сеток по вине несвоевременной их очистки, неисправности промывочного устройства

Наладка работы промывочного устройства, периодическое ручное или автоматическое прием промывочного устройства

0.3. Низкое полет выполнения телега ко насосу (неровности стенок, уступы, оставленные быть бетонировании; неубранный строительный мусор)

Устранение строительных дефектов да снятие участка воз воды к насосу

0. Узел переключения систем водоснабжения не без; напорными коллекторами (магистральными водоводами)

0.1. Неполное вскрытие обратного клапана дискового типа вследствие заедания, неуравновешенности диска, малой скорости воды сравнительно со расчетной ради клапана данного размера (при полном открытии обратного клапана дискового в виде его гидравлическое сопротивление составляет 0,0 кПа, сиречь 0,1 м вод. ст.); потери давления во далеко не без остатка открытом клапане могут добежать 00 - 00 кПа (1 - 0 м вод. ст.)

Устранение заеданий клапана на опорных цапфах равно в области краям диска; наладка работы клапана со привлечением завода-изготовителя

0.2. Неполное выявление напорной задвижки через заеданий или неправильной установки концевых выключателей электропривода

Устранение заеданий; регулирование концевых выключателей электропривода задвижки

0. Напорный промводовод

Занос илом равным образом взвешенными веществами, особенно получи и распишись изгибах водовода, крутых поворотах; ущербно тщательная очистка водоводов в дальнейшем монтажа

Отключение равно опрастывание водовода; тщательная его очистка

0. Напорные задвижки пред конденсаторами (для систем водоснабжения из напорными коллекторами, магистральными водоводами)

См. п. 0.2. настоящей таблицы

0. Конденсатор

0.1. Занос трубных досок водной растительностью, мусором (из-за неудовлетворительной работы вращающихся сеток), отмершими ракушками и др.

Отключение конденсатора до половинам да очистка трубных досок; наладка работы вращающихся сеток; очистка системы с моллюсков (ракушек) (см. разд. 0.1 равно 04.3)

0.2. Сильное засорение равным образом потеря проходного сечения конденсаторных трубок

Отключение конденсатора сообразно половинам равным образом облупливание трубок принятым на электростанции методом; регулирование профилактических мероприятий против отложений во трубках

0. Сливной промводовод не без; задвижкой (затвором)

Уменьшение поведение сифона (разрежения во верхней точке конденсатора возле без остатка заполненной водою выливной камере) из-за неполного открытия выливной задвижки, вызванного заеданием или неправильной установкой концевых выключателей электропривода

Устранение заедания; установка концевых выключателей электропривода задвижки

0. Закрытый смешанный арык

Занос мусором (неудовлетворительная очистка позже сооружения или ремонта, проскакивание мусора с сифонного колодца быть повышенном уровне на нем воды, сколько проявляется на повышении уровня воды в сифонном колодце присутствие заданном расходе охлаждающей воды через конденсатор)

Отключение закрытого сливного канала, очистка канала равно сифонного колодца

0. Водораспределительное уклад градирни оборотных систем водоснабжения (напорная порядок водораспределения)

Уменьшение проходного сечения разбрызгивающих сопл из-за отложения накипи, засорения взвешенными частицами; засорение водораспределительных труб

Очистка сопл равным образом водораспределительных труб принятым на электростанции способом [11]

0. Задвижки получай тракте «конденсатор-градирни»

Неполное раскрытие задвижек из-за заедания, неправильной установки концевых выключателей электроприводов

Устранение заеданий; набор концевых выключателей электроприводов задвижек

0. ВОЗДУШНЫЕ НАСОСЫ

0.1. Основные типы воздушных насосов

0.1.1. Для поддержания разрежения во конденсаторе необходимо постоянное уборка изо него поступающих вообще не без; отработавшим паром неконденсирующихся газов, на основном воздуха, проникающего извне через неплотности на вакуумной системе турбоагрегата.

В предназначенные интересах сего воздушные насосы поступает из конденсатора наравне не без; неконденсирующимися газами вот и все равным образом некоторое количество несконденсировавшегося пара.

Отсасываемая изо конденсатора парогазовая смесь, в качестве кого правило, насыщена паром, существо его во смеси определяется ее давлением и температурой. Чем подалее напор равным образом жар смеси, тем меньше содержание на ней пара. Газы сжимаются на насосе да выбрасываются в атмосферу, а существо двое во газах в выходе изо насоса зависит от конструкции равным образом режима работы последнего.

0.1.2. Из различных соответственно принципу образ действий вакуумных насосов в конденсационных установках отечественных турбостроительных заводов в сегодняшний день период применяются ради удаления газов насосы струйного типа, во которых рабочей (эжектирующей) средой служит пар (пароструйные эжекторы) иначе говоря водичка (водоструйные эжекторы). В дальнейшем намечается также, утилизация водокольцевых вакуумных насосов, принадлежащих для числу ротационных насосов вытеснения.

0.1.3. В пароструйном эжекторе (рис. 0.1) пар, следующий при начальном давлении р р во нос 0 , расширяется во сопле поперед давления р н на приемной камере эжектора 0 . Поскольку аспект давлений р р / р н на эжекторах конденсационных установок меньше критического, на них применяются сопла Лаваля. Истекающая изо сопла со крупный скоростью струя рабочего под лад увлекает (эжектирует) климат alias паровоздушную смесь из приемной камеры 0 во камеру смешения 0 . Последняя состоит с методически расположенных конфузорного (3, а ) и цилиндрического (3, б ) участков. Применение во камерах смешения пароструйных эжекторов конфузорных участков позволяет увеличить трата отсасываемого воздуха, присутствие котором наступает при прочих равных условиях перегруженность эжектора (см. п. 0.2.4).

По пути движения рабочего дружка да отсасываемой среды во камере смешения происходят их перепутывание да согласование распределения скорости смеси объединение ее поперечному сечению. Уменьшение кинетической энергии смешанного потока около выравнивании профиля скоростей сопровождается повышением его давления. Дальнейший величина давления до противодавления р вместе с происходит во диффузоре 0 . Значение р со определяется барометрическим давлением равным образом падением давления на тракте выхлопа эжектора.

0.1.4. Водоструйные эжекторы выполняются двух типов, различающихся посредь на вывеску нормой равно длиной проточной части: с камерой смешения, состоящей, в качестве кого равным образом во пароструйном эжекторе, из конфузорного участка равным образом релятивно короткого цилиндрического участка, вслед которым расположен диффузор; от удлиненной камерой смешения, цилиндрической нате во всех отношениях ее протяжении да минус диффузора за ней. В эжекторах обеих типов рабочая жавель поступает на приемную камеру после суживающееся сопло, по мнению истечении изо которого водяная струя борзо распадается для капли.

При отсосе с конденсатора паровоздушной смеси содержащийся в ней сила конденсируется нате поверхности нежить струи, который приводит лишь для незначительному повышению ее температуры. В камере смешения диспергированная водяная удача равно отсасываемый микроклимат или паровоздушная крошево движутся спервача обособленно со скольжением газовой (парогазовой) среды более или менее жидкой. Затем во некотором сечении камеры смешения (или диффузора), место которого зависит от режимных условий, на частности с противодавления р вместе с , происходит негодование двухфазного водовоздушного потока, сопровождавшееся его перемешиванием и торможением, приводящим для повышению давления смешанной среды.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Устройство пароструйного эжектора:

0 - рабочее сопло; 0 - приемная камера; 0 - топка смешения ( а - конфузорный участок; б - трубчатый участок); 0 - диффузор; 0 - рабочий пар; 0 - паровоздушная смешение с конденсатора

С увеличением противодавления р не без; зона повышения давления смещается встречу потоку. По достижении ею входного сечения камеры сечения прихожая отсек эжектора затапливается вплавь да происходит срыв работы эжектора.

0.1.5. Водокольцевой круговращательный ливер (рис. 0.2) имеет цилиндрический корпус, на котором причудливо расположено рабочее колесо от лопатками. Внутрь корпуса подводится от гидравлические уплотнения вала некоторое величина воды. При вращении рабочего колеса приводным электродвигателем влага оттесняется подина действием центробежной силы ко стенкам корпуса, идеже на результате этого образуется вращающееся водяное кольцо, а в лоне внутренней поверхностью последнего равным образом ступицей наркотик - серповидное рабочее пространство.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Устройство водокольцевого насоса:

0 - вал; 0 - ступица рабочего колеса; 0 - лопатки; 0 - корпус; 0 - водяное кольцо; 0 - впускные отверстия; 0 - выпускные отверстия

Воздух иначе паровоздушная соединение поступает во водяной помпа и удаляется изо него при помощи отверстия во одной или — или двух торцевых крышках корпуса.

Каждая под масть рабочих лопаток образует ограниченную ими, ступицей рабочего кар да водяным кольцом вакуоль со изменяющимся за мере ее перемещения объемом, во котором происходят обычные пользу кого поршневого насоса процессы расширения да сжатия.

При движении данной полости с ее верхнего крайнего положения вниз содержащаяся во ней окружающая обстановка расширяется, бремя на ней понижается до самого значения, меньшего, нежели иго на конденсаторе, равно в нее поступает изо конденсатора климат тож паровоздушная смесь. При движении полости ввысь габариты ее уменьшается, содержащаяся во ней среда сжимается до самого давления, большего, нежели насилие получи выхлопе, и выбрасывается с нее.

Удаляемая паровоздушная мешанина насыщена плот присутствие температуре рабочей воды, которая равно определяет возможное минимальное давление на входе на насос.

Поскольку во процессе работы насоса находящаяся во нем вода вследствие трения, повышения температуры газа близ сжатии и конденсации содержащегося во смеси ровня нагревается, порция ее должна постоянно отводиться равно заменяться больше холодной свежей вплавь или же остуживаться на специальном теплообменнике равно в дальнейшем этого возвращаться на насос. Взамен воды, навсегда выносимой изо насоса в результате захвата ее уходящим воздухом, подводится подпиточная вода. Для улавливания большей части уносимой воздухом воды за насосом устанавливается сепаратор.

0.2. Пароструйные эжекторы

0.2.1. Одноступенчатые пароструйные эжекторы по части схеме рис. 0.1 применяются лишь только при степени повышения давления р вместе с / р н , безвыгодный превосходящей примерно 0 - 0. В паротурбинных установках они используются в качестве:

- пусковых эжекторов, создающих возле пуске турбоагрегата разрежение во паровом пространстве конденсатора, понижающих на нем давление эталонно по 00 - 00 кПа, по прошествии в чем дело? включаются основные эжекторы конденсаторов (см. п. 0.2.2);

- пусковых эжекторов циркуляционной системы, создающих разрежение на водяном пространстве конденсаторов в целях заполнения их и сливных циркуляционных трубопроводов водным путем равно используемых в свой черед для удаления воздуха, каковой может скопляться подле работе турбоагрегата на верхней части системы около наличии на ней сифона;

- эжекторов концевых уплотнений турбины, отсасывающих из уплотнений паровоздушную смесь.

Поскольку, пусковые эжекторы предназначаются для того кратковременной работы, они неграмотный снабжаются большей частью теплообменниками на конденсации рабочего пара, да на некоторых турбоустановках имеют для стороне выхлопа охладитель, представляющий на лицо теплообменный аппарат поверхностного типа, трубки которого охлаждаются циркуляционной водой.

Перед эжекторами концевых уплотнений устанавливаются поверхностные охладители к конденсации пара, содержащегося в паровоздушной смеси, выходящей с лабиринтовых уплотнений, а на стороне выхлопа эжектора - охладители интересах конденсации рабочего пара.

На рис. 0.3 показана сооружение пускового пароструйного эжектора равным образом эжектора системы концевых уплотнений. Производительность пусковых эжекторов конденсаторов характеризуется расходом отсасываемого воздуха быть минимальном давлении р н , которое подобает составлять снабжено на системе при пуске турбоагрегата до самого включения основных эжекторов (см. п. 9.2.1).

0.2.2. Основные пароструйные эжекторы, предназначенные ради удаления изо конденсатора воздуха при нормальной работе турбины, должны снабжать разряд повышения давления отсасываемого воздуха вплоть до 05 - 00 (от 0 - 0 кПа до барометрического давления) равно посему выполняются, во вкусе правило, с двумя тож тремя в порядке преемственности включенными ступенями.

За первой ступенью двухступенчатого эжектора равным образом ради первой и второй ступенями трехступенчатого эжектора устанавливаются охладители ради конденсации уходящего изо них дружка да охлаждения паровоздушной смеси, поступающей на следующую ступень. Поэтому в следующие следовать ними ступени поступает пользу кого дальнейшего сжатия дух с относительно небольшим остаточным содержанием пара, зачем создает условие про эффективного (с меньшей затратой энергии) сжатия смеси. Установка в ряду ступенями промежуточных охладителей, а также концевого охладителя вслед за последней ступенью эжектора позволяет использовать энтальпию рабочего под масть ради подогрева основного конденсата, поступающего на систему питания котла, равным образом сохранить конденсат пара, расходуемого получи и распишись эжектор.

Промежуточный равным образом последний охладители выполняются на современных пароструйных эжекторах поверхностными. Охлаждающая водыка (основной конденсат) подается на охладители с напорного коллектора конденсатных насосов. Дренаж с охладителей отводится обособленно или каскадно во направлении ото концевого охладителя ко охладителю первой ступени эжектора равным образом направляется во паровое пространство конденсатора.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Пусковой пароструйный эжектор:

0 - диффузор; 0 - муфель смешения; 0 - дистанционное кольцо; 0 - сопло; А - вход отсасываемого воздуха; Б - приток рабочего пара; В - выход паровоздушной смеси

0.2.3. Технические сведения основных пароструйных эжекторов приведены во табл. П5.1 (приложение 0).

Проточные части равным образом охладители всех трех ступеней эжектора ПОАТ ХТЗ в виде ЭП-3-75 расположены во общем стальном корпусе вместе с двумя внутренними перегородками, отделяющими вторую градус через первой и третью через второй. Сверху корпуса расположена крышка, также состоящая изо трех отделенных одна ото второй камер, во которых сверху крепятся трудящиеся сопла, а внизу соединенные в обществе собою камеры смещения равно диффузоры соответствующих ступеней эжектора. Вторая и третья камеры верхней крышки эжектора имеют на нижнем днище отверстия, вследствие которые паровоздушная сбор поступает с первой ступени нет слов вторую равно с дальнейший ступени на третью. Из охладителя последней фон не без; нищенский примесью брат выбрасывается через воздухомер дроссельного подобно во атмосферу.

Снизу корпуса эжектора расположена горизонтальная трубная доска, в которой крепятся U-образные трубки охладителей, да нижняя пиши пропало с водяными камерами. По охлаждающей воде (основному конденсату) охладители трех ступеней эжектора включены методически в направлении ото охладителя первой ступени ко концевому.

Перепуск дренажа осуществляется каскадно сквозь гидрозатворы за охладителем каждой ступени.

Модернизированные схемы питания рабочим пером эжекторов типов ПО-3-150 равно ЭП-3-55/150 предусматривают доставление чета для первым двум ступеням эжектора с общего коллектора, предварительно которым расположен регулирующий орган, а ко третьей - неповторимый подводка под масть со своим регулирующим органом. Это позволяет на случае необходимости регулировать трата под масть нате третью ступень, а в свой черед использовать третью степень эжектора возле отключенных в области пару первых двух ступенях на качестве пускового эжектора.

0.2.4. Основные эжекторы при работе турбоустановки на нормальном режиме отсасывают из конденсатора насыщенную паровоздушную смесь, материя под лад в которой зависит через ее давления да температуры. Противодавление первой ступени во двухступенчатом эжекторе равным образом первой равно другой - в трехступенчатом определяется давлением всасывания следующей вслед за ней ступени да сопротивлением расположенного предварительно ней промежуточного охладителя. Оно растет из увеличением расхода воздуха G во , содержащегося на отсасываемой с конденсатора паровоздушной смеси. Последняя тон работает от практически постоянным противодавлением.

В зависимости с противодавления фаза пароструйного эжектора может нести записки и заботы во двух различных режимах, одному с которых отвечает при отсасывании паровоздушной смеси вечный титрометрический издержки U н 0 /с), неграмотный обусловливаемый ото G на равным образом p от , а другому (в области более высоких p из ) - понижающийся из увеличением G во большой расход.

Давление (кПа) для входе во первую этап эжектора при отсасывании паровоздушной смеси, имеющей температуру t см , составляет

p н = p" п + а G во ,

идеже p" п - нажим насыщенного два при температуре t см , кПа;

мультипликатор а =287 ? 00 -3 ( t см + 073)/ U н , кПа ? с/кг;

087 - газовая воздуха, Дж/(кг ? К) [Па ? м 0 /кг ? К)].

Рабочим режимом с целью пароструйного эжектора конденсационной установки является круглым счетом называемый потолочный распорядок его первой ступени, близ котором U н =const случайно от противодавления равно температуры отсасываемой паровоздушной смеси t см . Соответственно трудящиеся участки его характеристик представляют на вывеску система параллельных прямых линий, отвечающих каждая определенному значению t см тож p" п (рис. 0.4). Чем выше ликвидус t см , тем значительнее р н подле данном G во , т.е. выше расположен оперативный филиал характеристики эжектора.

При некотором значении G на * , зависящем через конструктивных размеров равным образом состояния проточных частей и охладителей всех ступеней эжектора, первая этап переходит на перегрузочный режим, рядом котором U н понижается с увеличением G во , сколько приводит для резкому росту р н . Работа эжектора во этом режиме (см. круто поднимающиеся участки характеристик в рис. 0.4) невыгодный должна допускаться изумительный уклонение повышения давления во конденсаторе сверх допустимого его значения равно срабатывания защиты турбины по вакууму.

Пусковые равным образом вспомогательные эжекторы, выполняемые одноступенчатыми, работают быть почти что постоянном противодавлении, да их характеристики безграмотный имеют перегрузочного участка.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Характеристики пароструйного эжектора ЭП-3-75:

- присутствие отсасывании паровоздушной смеси; - быть отсасывании сухого воздуха

0.2.5. Конденсационная блок оснащается, что правило, не менее нежели двумя пароструйными эжекторами, присоединенными по рабочему пару да отсасываемой смеси для общим коллекторам. При этом предусматривается, что-нибудь поддержание заданного давления в конденсаторе присутствие расчетном режиме его работы равным образом расчетном расходе воздуха обеспечивается одним эжектором. Максимальный затрата воздуха G на * , отвечающий переходу эжектора на перегрузочную гроздь его характеристики, принимается на 0 - 0 раза превосходящим типично допускаемый по части ПТЭ присасывание воздуха в вакуумную систему турбоагрегата. При повышении присосов воздуха, которые невыгодный могут бытовать устранены кроме останова турбоагрегата, вопреки G во * =(2 ? 3) G вн бесперебойная вещь турбоагрегата с номинальной нагрузкой должна оборудоваться дополнительным включением до данный поры одного либо побольше эжекторов.

0.2.6. Нарушения нормальной работы пароструйных эжекторов - повышение давления всасывания р н сверх отвечающего характеристике эжектора, неустойчивая их работа (пульсация давления сверху стороне всасывания), прибытие стуков внутри корпуса, выбросы ровня да воды изо концевого охладителя - могут вызываться дефектами сборки эжектора быть первоначальном его монтаже или ремонте, износом его проточной части равно другими причинами, указанными ниже.

0.2.7. К дефектам изготовления да сборки эжекторов относятся:

- неправильное взаимное размещение сопл равно камер смешения: их несоосность, склонность сопла лещадь домиком для камере смешения тож на расстоянии с входа во камеру смешения, отклоняющемся от оптимального про данной ступени;

- сборка задним числом ремонта сопл безвыгодный получай своих местах (не на своих ступенях);

- неплотности на сварных равным образом фланцевых соединениях во пределах эжектора;

Неполадки во работе пароструйных эжекторов, могущие наступать в условиях эксплуатации, их основные причины равным образом способы устранения указаны во табл. 0.1.

0.2.8. Недостаточное влияние пара, поступающего ко эжектору, понижение его давления накануне соплами из-за засорения паровых сеток равно самих сопл приводят для уменьшению расхода рабочего пара. В некотором диапазоне изменения расхода рабочего пара, тем более узком, нежели вяще жертва воздуха G на , содержащегося на отсасываемой паровоздушной смеси, давление всасывания эжектора р н может уцелеть на уровне, никак не препятствующем нормальной эксплуатации турбины. Но понижение расхода рабочего под масть вверх определенного предела может привести ко резкому уменьшению объемного расхода эжектора U н да недопустимому повышению давления всасывания р н (перегрузке эжектора).

При попадании на сопла твердых предметов могут оказаться засоренными сопла малограмотный всех ступеней эжектора. При этом когда-то других приводит для перегрузке эжектора засор сопла последней ступени. Перегрузка эжектора на результате снижения расхода рабочего пара может фигурировать предотвращена подле умеренном присосе воздуха путем включения дополнительного эжектора. Но во любом случае должна быть возможно быстрее обнаружена равно устранена повод понижения давления пара, поступающего на эжекторы, или — или произведена очистка паровых сеток равно сопл.

Недостаточный убыток рабочего два является одной изо основных причин ухудшения работы пароструйного эжектора, благодаря чего необходимо досматривать после поддержанием номинальных параметров пара перед эжекторами, чистотой паровых сеток равным образом сопл.

0.2.9. Ухудшение условий теплообмена во охладителях влечет вслед за на лицо взлобок температуры, а соответственно, равным образом взлет содержания под лад во паровоздушной смеси, поступающей на расположенную ради данным охладителем этап эжектора. Это приводит на результате увеличения падения давления во охладителе и давления всасывания расположенной вслед за ним ступени эжектора для росту противодавления находящейся накануне охладителем ступени, которая может угодить близ этом перегруженной. Перегрузка но какой угодно ступени эжектора приводит ко переходу его сверху замечательно поднимающуюся перегрузочную побег его характеристики (см. рис. 0.4), т.е. к значительному повышению давления р н возьми входе отсасываемой изо конденсатора паровоздушной смеси во первую ступень эжектора равно давления на конденсаторе.

0.2.10. При пуске турбины, в некоторых случаях весь ее проточная кусок и некоторые оставшиеся связанные из нею начатки системы оказываются под вакуумом, присосок воздуха во систему является повышенным. Для создания равно повышения разрежения на системе конечный толкач должен при этом отсасывать пуще воздуха, нежели проникает на нее наружи через неплотности. При уравнивании но расходов воздуха, проникающего в систему да удаляемого изо нее, дальнейшее падение давления в системе прекращается.

Таблица 0.1

Признак неполадки

Основная первопричина

Способ устранения

0. Повышенное напор всасывания эжектора объединение сравнению с соответствующим режиму ( G во , t см ) по части его характеристике (при отсутствии перегрузки эжектора). Нагрев воды на охладителях ранее нормы

Избыточный бить по карману рабочего два в силу повышенного давления в паропроводе до эжектором

Понизить напор рабочего двое во пределах, отнюдь не вызывающих нарушений устойчивой работы равно перегрузки эжектора

0. Неустойчивая произведение эжектора - пульсации давления всасывания и выхлопа паровоздушной смеси

Недостаточный трата рабочего чета вследствие:

- пониженного давления на паропроводе предварительно эжектором;

- засорения паровых сеток тож рабочих сопл (отложения солей из пара либо заноса со плот твердых примесей - продуктов коррозии, окалины равным образом др.)

Обеспечить требуемое иго во паровой магистрали; очистить сетки иначе говоря сопла работающего эжектора через солей чрез впрыскивания в подводящий паропровод конденсата; автоматично прочистить сетки или сопла остановленного эжектора

0. Перегрузка эжектора (резкое повышение давления всасывания) при расходе отсасываемого воздуха, лежащего на пределах, отвечающих рабочему участку его характеристики, сопровождающаяся иногда стуками (гидравлическими ударами)

0.1. Недостаточный трата alias высокая ликвидус поступающего в охладители эжектора основного конденсата

Выявить причину пониженного расхода конденсата тож его повышенной температуры равным образом отстранить ее

0.2. Загрязнение поверхности теплообмена охладителей со водяной или паровой стороны

Произвести механическую не в таком случае — не то химическую очистку трубок охладителей

0.3. Уменьшение поверхности теплообмена охладителей вследствие заглушения большого числа поврежденных трубок сиречь потопления трубного сучка, вызванного течами путем неплотности во трубках, повышенным расходом рабочего чета (при износе сопл) тож засорением дренажных линий

Заменить поврежденные трубки новыми. Заменить изношенные сопла. Очистить дренажные контуры равным образом перепускные трубки

0.4. Рециркуляция воздуха при помощи одну с ступеней эжектора вследствие опорожнения, alias работы неполным сечением перепускных дренажных трубок в среде ступенями (обнаруживается до их нагреву), или неплотностей на перегородках, разделяющих охладители разных ступеней, расположенных на одном корпусе, иначе сварных соединений перегородок не без; корпусом

Наладить рядовой дренирование конденсата с охладителей (в случае необходимости трансформировать поперечник дренажных линий иначе установить ограничительные диафрагмы). Проверить равно около необходимости изменить высоту гидрозатвора в дренажных линиях

0.5. Повышенное противодавление после последней ступенью эжектора, вызванное засорением патрубка иначе воздухомера возьми выхлопе или значительным сопротивлением дожигательной установки

Устранить засорения да покрыть противодавление, не отражавшееся нате работе эжектора

0. «Запаривание» эжектора - протуберанец изо концевого охладителя через выхлопной штуцер значительного количества пара, заметное повышение температуры выбрасываемой паровоздушной смеси

Ухудшение условий теплообмена на концевом охладителе (см. пп. 0.1 - 0.3 настоящей таблицы да п. 0.2.9 Методических указаний)

Заявить да сократить причины ухудшения условий теплообмена

Прекращение понижения давления на системе подле пуске турбины может иногда выходить близ разрежении, недостаточном с целью толчка и разворачивания турбины. Это может провоцироваться двумя причинами: чрезмерно большим присосем воздуха, если, например, неграмотный подан хмарь из уплотнения турбины или — или имеются неплотные равно даже если никак не закрытые своевременно пизда включением эжекторов запорные органы, или пониженной производительностью эжекторов присутствие недостаточном на период пуска турбины расходе рабочего чета по вине пониженного давления пара в магистрали не так — не то засорения паровых сеток иначе говоря сопл. Схема питания эжекторов плот во эпоха пуска турбины должна обеспечивать поддержание нормального давленая брат накануне ними. Если а равно при расчетном расходе двое малограмотный удается достигнуть требуемого разрежения в системе, должно открыть равно истребить список источников повышенного присоса воздуха.

0.3. Водоструйные эжекторы

0.3.1. Водоструйные эжекторы применяются на качестве как основных, приблизительно равно пусковых эжекторов конденсационной установки, а также пользу кого отсоса воздуха изо верхних точек водяных камер циркуляционной системы равным образом отсоса паровоздушной смеси изо уплотнений турбины. В медаль через пароструйных эжекторов они завсегда выполняются одноступенчатыми. Водоструйные эжекторы ПОАТ ХТЗ применяет в качестве пусковых, а ПОТ ЛМЗ - во качестве основных возьми энергоблоках 300, 000 равным образом 0200 МВт.

На рис. 0.5 представлена складка одной изо модификаций пускового эжектора со короткой цилиндрической камерой смешения и диффузором.

В качестве основных применяются на последнее пора водоструйные эжекторы ВТИ не без; удлиненной камерой смещения вне диффузора. Вследствие меньших потерь возле сжатии водовоздушной смеси в удлиненной камере смешения сии эжекторы эталонно на неуд раза экономичнее применявшихся доселе водоструйных эжекторов со короткой каморой смешения. На рис. 0.6 изображен семиканальный эжектор ЭВ7-1000 ВТИ, сериально выпускаемый ПОТ ЛМЗ. Он имеет семь рабочих сопл да столько но примыкающих одна для разный цилиндрических камер смешения (труб), на каждую изо которых поступает истекающая из соответствующего сопла источник рабочей воды, захватывающая изо общей приемной камеры круг (паровоздушную смесь). При давлении рабочей воды хуй соплами р р =0,4 MПа ее суммарный объемный жертва составляет рядом U p =0,28 м 0 /с (1000 м 0 /ч), большой расход эжектируемой среды (при отсосе сухого воздуха) U н =1 м 0 /с (3600 м 0 /ч), титрометрический коэффициент эжекции U н / U p =3,57.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Пусковой водоструйный насос ПОАТ ХТЗ:

0 - баллон смешения; 0 - приемная камера; 0 - сопло; А - приток рабочей воды; Б - сени отсасываемого воздуха; В - освобождение воздуховодяной смеси

Рис. 0.6. Семиканальный базисный водоструйный эжектор ЭВ7-1000 ВТИ

0.3.2. Применяются двум схемы включения водоструйных эжекторов по рабочей воде. Более бездействие является разомкнутая схема, принятая в отечественных установках. При этой схеме рабочая водичка к эжектора подается подъемными насосами с напорного циркуляционного водовода (в отдельных редких случаях - с сливного). Между насосом рабочей воды равно эжектором устанавливается коническая расписание не без; лючком в целях ее ручной очистки. Водовоздушная смешение как правило сбрасывается с эжектора в маслосливный кругообразный стальная артерия либо на маслосливный животворная артерия (рис. 0.7, а ). При оборотном водоснабжении из градирнями иногда применяются низконапорные водоструйные эжекторы, неграмотный требующие установки подъемного насоса на подачи рабочей воды на эжектор, что еще более упрощает схему (см. рис. 0.7, б ).

0.3.3. На зарубежных установках от водоструйными эжекторами распространена замкнутая схема, близ которой рабочая вода циркулирует на контуре «эжектор - смешанный бачок - помпа - эжектор» (рис. 0.8). В бане происходит гуттация изо воды воздуха, затем чего она вторично забирается насосом равно подается получи эжектор.

При таковский схеме не возбраняется выгнать потерю пара, конденсирующегося в эжекторе, только про сего приходится материализация постоянного эксплуатационного контроля да регулирования температуры равно качества воды на контуре.

0.3.4. Под характеристикой водоструйного эжектора обычно понимается подчиненность давления всасывания р н от расхода эжектируемого сухого воздуха G во (частого или находящегося во смеси вместе с паром) быть прочих неизменных условиях. Давление р н увеличивается вместе с ростом G во . При G во =0 иго р н около для давлению насыщенного двое р п подле температуре рабочей воды t p .

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.7. Разомкнутая диаграмма включения водоструйного эжектора согласно рабочей воде:

а - со подъемным насосом; б - без подъемного насоса; 0 - конденсатор; 0 - водоструйный эжектор; 0 - доставление циркуляционной воды; 0 - отвод циркуляционной воды; 0 - выливной канал; 0 - подъемный насос; 0 - оборотный детандер (или гидрозатвор); р - давление на различных точках тракта посередь конденсатором и эжектором

При отсасывании сухого воздуха равным образом неизменных значениях давления рабочей воды р р да ее температуры t p водоструйные эжекторы имеют на диапазоне давлений всасывания р н , отвечающих условиям работы турбоагрегата почти нагрузкой (до 05 - 00 кПа), практически линейную характеристику. Эжекторы из удлиненной цилиндрической камерой смешения сохраняют такую характеристику вплоть давно значений давления всасывания, приближающихся для атмосферному давлению.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.8. Замкнутая график включения водоструйного эжектора:

0 - конденсатор; 0 - водоструйный эжектор; 0 - маслосливный бак; 0 - портальный насос; 0 - добавочная фригидная вода; 0 - сбрасывание воды в дренаж; 0 - контрарный поршень (или гидрозатвор)

0.3.5. Характеристики эжектора близ отсасывании сухого воздуха, соответствующие р р =const равно разным температурам рабочей воды t р , эквидистантны (рис. 0.9, а ). Они имеют однозначащий девятина наклона, а ординаты их различаются получи значение, равное разности давлений насыщения p" п , соответствующих температурам t p . Поэтому роль U н на деле неграмотный зависит через температуры воды.

С увеличением впредь до определенных значений давления рабочей воды р р (или диаметра сопла d 0 ) давление всасывания эжектора уменьшается равным образом коэффициент протекает более отлого (см. рис. 0.9, б ). При этом увеличиваются объемные затрата эжектора U н да рабочей воды U p 0 /с), конкретизируемый из выражения

идеже j=0,93 ? 0,97 - отношение скорости;

d 0 - калибр сопла, м;

р п равно р н - давление, Па.

Сжатие воздуха на водоструйном эжекторе происходит до противодавления р вместе с [кПа], устанавливающегося на выходе с эжектора во слитый трубе. Оно определяется высотой установки эжектора по-над уровнем воды на ставном баке h ( M ), средней плотностью водовоздушной смеси r см (кг/м 0 ) во слитый трубе равно гидравлическим сопротивлением последней D р тр.сл (кПа):

р не без; = р б - h r см g ? 00 -3 + D р тр.сл , (9.1)

идеже р б - барометрическое давление, кПа.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.9. Характеристики водоструйного эжектора на сухом воздухе:

а - быть разных температурах рабочей воды ( t p 0 < t p 0 < t p 0 ); б - быть разных давлениях рабочей воды ( p p 0 < p p 0 < p p 0 )

Уменьшение противодавления р от как всегда приводит к увеличению объемной производительности эжектора, следовать исключением тех случаев, рано или поздно рядом малых расходах отсасываемого воздуха он работает на предельном режиме из постоянной U н . Из уравнения (9.1) видно, почто уступка р от может быть достигнуто как следует увеличения h . Однако сие увеличение ограничивается условием обеспечения устойчивости работы сифона в сливной трубе из-за эжектором (не паче 0 - 0 м). Кроме того, при увеличении h уменьшается иго предварительно соплами р р , зачем приводит для уменьшению U н . При р р по 0,3 МПа авторитет h принимается во пределах 0 - 0 м.

0.3.6. В условиях эксплуатации основные эжекторы нате сухом воздухе отсасывают с конденсатора сброд воздуха вместе с паром, содержание которого на смеси тем больше, нежели не так расход отсасываемого воздуха G на . Пар практически полностью конденсируется получай струе рабочей воды равным образом благодаря тому безвыгодный требует затраты энергии бери его сжатие. При отсасывании паровоздушной смеси с большим содержанием на ней близнецы трехмерный да повальный расход водоструйного эжектора стократ выше, нежели рядом отсасывании им сухого воздуха. Соответственно растут темп смеси согласно тракту от конденсатора вплоть до эжектора да падения давления бери всех участках тракта. Заметно увеличивается в свой черед да паровое сопротивление приемной камеры эжектора, ась? приметно изо рис. 0.10, бери котором приведены характеристики эжектора быть отсасывании сухого воздуха (пунктирная линия) равным образом паровоздушной смеси (сплошная линия). По мере увеличения G на массный издержка пара, содержащегося в отсасываемой смеси, G п да стереоскопический расход эжектора U пвс уменьшаются (см. рис. 0.10, б ), а принуждение всасывания эжектора р н при прочих равных условиях приближается ко его значению рядом работе на сухом воздухе. При некотором значении G во = G на * обе характеристики практически совпадают.

0.3.7. При малых G на да больших содержаниях пара в отсасываемой эжектором смеси повышенными являются вдобавок потери давления на конденсаторе D р ко равным образом воздушной линии «конденсатор - эжектор» D р тр , вдобавок сумма D р ко + D р тр уменьшается с увеличением G во . В результате рабство давления в конденсаторе р 0 = р н + D р ко + D р тр ото G во имеет на области, примыкающей для оси ординат, практически горизонтальный участок, перебирающийся в рассуждении сего на наклонную ветвь этой зависимости, вблизи совпадающую не без; характеристикой эжектора близ работе его для сухом воздухе (см. рис. 0.10, а ). При режиме работы конденсационной установки, отвечающем наклонной ветви характеристики, насилие во конденсаторе растет от увеличением G на , почто приводит для снижению экономичности работы турбины. Однако на орден ото пароструйного эжектора, не допускающего работу установки около его перегрузке, водоструйный эжектор обеспечивает близ работе его получай участке характеристики, отвечающем G на > G во * , устойчивое поддержание давления в конденсаторе на соответствии со своей характеристикой получай сухом воздухе. Это позволяет безграмотный отключать турбину за резкого ухудшения вакуума подле выходе получи и распишись перегрузочную ветвь, наравне на случае пароструйных эжекторов, а влачить работы соответственно устранению появившихся повышенных присосов воздуха нате работающей турбине.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.10. Влияние расхода отсасываемого воздуха на данные работы водоструйного эжектора равно конденсатора:

а - иго всасывания эжектора р н равно во конденсаторе р 0 ; б - объемные да массовые протори пара, содержащегося в отсасываемой паровоздушной смеси, да пространственный расходная статья отсасываемого сухого воздуха; около отсасывании паровоздушной смеси; рядом отсасывании сухого воздуха

При малых присосах воздуха (в пределах норм ПТЭ) конденсаторы с основными водоструйными эжекторами работают, на правах правило, на горизонтальном участке характеристики p 0 = f ( G на ). Положение рабочей точки сверху этой характеристике зависит в духе ото G на , в такой мере да с D 0 , t равным образом t p . Чем пуще D 0 , t равно t p » t , т.е. нежели в большинстве случаев р 0 , тем протяженнее горизонтальный район (рис. 9.11). Протяженность горизонтального участка увеличивается и и при увеличении объемного расхода эжектора на результате увеличения р р , d 0 alias уменьшения р от (рис. 0.12).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.11. Зависимости давления на конденсаторе р 0 с присоса воздуха G во при разных температурах рабочей воды ( t p 0 < t p 0 );

- р 0 ; - p н

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.12. Зависимость давления на конденсаторе р 0 равно приемной камере эжектора р н через расхода воздуха рядом изменения объемной производительности эжектора U н I < U н II

0.3.8. При допустимом по мнению ПТЭ нормальном присосе воздуха G в.н расчетное принуждение во конденсаторе должно обеспечиваться одним с установленной группы эжекторов, а остальные подключаются рядом пониженной воздушной плотности вакуумной системы турбоагрегата, приводящей ко увеличению давления на конденсаторе. При этом должны бытийствовать приняты мероприятия для как будто побольше быстрому устранению неплотностей. Отключение ненужных в соответствии с условиям работы конденсационной установки эжекторов позволяет добавить затрату энергии для исключение воздуха. Для реализации максимальной экономии целесообразно, так чтобы первый попавшийся сбрасыватель был снабжен индивидуальным насосом рабочей воды.

При работе турбоагрегата от глубокими разгрузками близ низких температурах рабочей воды, когда-никогда горизонтальный участок характеристики эжекторов ахти мал, а присосы воздуха из-за увеличения вакуумной зоны возрастают, может существовать целесообразным при соответствующем технико-экономическом обосновании помещение в работу всей группы эжекторов.

0.3.9. Основные водоструйные эжекторы устанавливаются вертикально от отводом с каждого водовоздушной смеси посредством свою сбросную трубу, заведенную почти степень воды на сливном колодце. При этом обструкция выливной трубы близ обычной скорости смеси (около 2 м/с) невелико равным образом гнет р c определяется согласно равенству (9.1) на основном значении h .

0.3.10. Если в области условиям компоновки горизонтальные участки на сливной трубе неизбежны, так их делают, возможно, паче короткими и располагают правдоподобно вниз на зоне больше высоких давлений сбросной воды.

Объединение сливных линий нескольких эжекторов, а также объединение их от другими сбросными водоводами через турбоустановки не допускается, беспричинно по образу сие может доводить для образованию на них воздушных мешков и, на правах плод этого, ко пульсациям давления, вибрации труб равным образом резким движением сифона водоструйного эжектора. Перед установкой эжектора нате помещение иначе говоря в дальнейшем его ремонта следует проверить отлучка смещений равно перекосов во проточной части. Прокладки безвыгодный должны вытесняться в середку проточной части эжектора.

Во уклонение стока на теплообменник воды быть попадании ее на виде брызг изо эжектора на воздушную линию отдел последней, примыкающий к приемной камере, выполняется обыкновенно не без; наклоном на сторону эжектора.

Таблица 0.2

Признак неполадки

Основная вина

Способ устранения

Увеличение давления всасывания р н сообразно сравнению с нормативным

Снижение давления рабочей воды пизда соплом эжектора в результате неисправности насоса, засорения сетки сверху силуэт подвода рабочей воды для эжектору тож возле ее отсутствии засорения рабочего сопла

Проверить равным образом заладить работу насоса. Прочистить сетку равным образом сопло эжектора

Повышенное объединение сравнению из давлением насыщения возле температуре рабочей воды влияние во приемной камере присутствие безрасходном режиме эжектора (перед включением его на параллельную работу не без; другими эжекторами)

Наличие неплотностей во приемной камере эжектора равно очертания подвода паровоздушной смеси

Отыскать неплотности равным образом освободить их

Нарушение нормальной работы сифона, подъём давления в верхней части выливной трубы

Засорение маслосливный трубы, приход на ней неплотностей, возникновение воздушных мешков присутствие наличии горизонтальных участков на отводящей трубе

Принять распоряжения в целях доведения давления вплоть до нормального

Попадание воды с эжектора во холодильник около внезапном отключении насоса рабочей воды (ухудшение качества конденсата)

Незакрытие обратного клапана для воздушной контуры

Наладить противоположный пистон

После сборки равно установки насос надлежит испытать бери плотность. Для того ради удостовериться во исправности эжектора, производится его контрольное проверка получай сухом воздухе равно полученная характеристика сравнивается со заводской либо нормативной. При безрасходном режиме ( G на =0) прессинг на приемной камере далеко не должно превышать влияние насыщенного брат рядом температуре рабочей воды.

0.3.11. Нарушения нормальной работы водоструйного эжектора, их причины да способы устранения приведены во табл. 0.2, а основные технические характеристики эжекторов - во табл. П5.2 (приложение 5).

00. КОНДЕНСАТНЫЕ НАСОСЫ

00.1. Типы и характеристики конденсатных насосов

00.1.1. В турбоустановках электростанций устанавливаются два конденсатных насоса подачей сообразно 000 % либо три насоса - по мнению 00 % номинального расхода конденсата изо конденсатора. При очистке 000 % конденсата на фильтрах блочных обессоливающих установок (БОУ) для подачи конденсата вследствие регенеративные подогреватели низкого давления на деаэратор устанавливаются двум ступени конденсатных насосов.

В качестве конденсатных насосов держи электростанциях применяются исключительно центробежные насосы горизонтального равно вертикального типов (табл. П6.1, адденда 0).

Горизонтальные насосы от подачей поперед 00 м 0 /ч, давлением до 0,55 МПа (155 м вод. ст.) в виде КС - однокорпусные, секционные с односторонним расположением колес. Горизонтальные насосы из подачей до 040 м 0 /ч равно давлением впредь до 0,4 МПа (140 м вод. ст.) типа КСЛ - спиральные, трехступенчатые от двухсторонним подводом воды к рабочему колесу первой ступени равным образом односторонним для колесам следующий и третьей ступеней.

Для крупных энергоблоков вместе с начальным давлением ровня 02,8 да 03,5 МПа (130 равным образом 040 кгс/см 0 ) используются вертикальные конденсатные насосы как КсВ не без; подачей давно 0200 м 0 /ч и напором до самого 0,2 МПа (220 м вод. ст.). Насосы в виде КсВ из подачей 000 м 0 /ч - двухкорпусные, секционные вместе с односторонним расположением рабочих колес. Перед колесом первой ступени установлено чтобы повышения всасывающей пар насоса предвключенное крыльчатка (винт). Насосы КсВ вместе с подачей больше 000 м 0 /ч равно давлением предварительно 0,2 МПа (120 м вод. ст.) выполняются с первым колесом двухстороннего всасывания созвучно со двумя предвключенными винтами да одним-двумя колесами одностороннего расположения. Насос КсВ со подачей 0200 м 0 /ч да давлением 0,9 МПа (90 м вод. ст.) имеет лишь одно крыльчатка двухстороннего всасывания.

Допустимый кавитационный сбережение насосов будто КсВ (минимальный подпор) составляет ото 0 впредь до 0 м.

00.1.2. По техническим требованиям, предъявляемым ко конденсатным насосам, они должны оснащать герметичность, исключающую подсос воздуха вследствие впахивающий равно находящийся во резерве насосы. Их ресурс работы прежде первого капитального ремонта долженствует компоновать далеко не менее 20 тыс. ч. Насосы должны вмещать стабильную приглаженно падающую напорную характеристику на зоне подач ото номинальной давно 00 % номинальной.

00.1.3. Наклон напорной характеристики конденсатных насосов (рис. 00.1) составляет заурядно 05 - 00 %.

Поскольку конденсатный брандспойт первой ступени откачивает конденсат при температуре насыщения, соответствующей давлению на паровом пространстве конденсатора, важной его характеристикой является значение допускаемого навигационного запаса D h доп , тем больше, нежели в большинстве случаев гидрозакладка насоса. Снижение уровня на конденсаторе приводит для уменьшению подпорка и может вогнать для рывком насоса, кабы подъем снизится вниз значения, соответствующего первому критическому режиму кавитации. Поэтому должна гарантироваться надежная служба регулятора уровня в конденсаторе равным образом регулирующего клапана возьми очерк конденсата.

00.2. Пуск равно неполадки в работе конденсатных насосов

00.2.1. Пуск конденсатного насоса производится присутствие полностью открытой задвижке в стороне всасывания равным образом закрытой напорной задвижке. После актив номинальной частоты вращения насосного агрегата проверяется годность давления во напорном патрубке его значению сообразно характеристике присутствие холостом ходе насоса. Не допускается работа насоса рядом закрытой напорной задвижке паче 0 мин во избежание его разогрева равным образом запаривания. Открытием напорной задвижки устанавливается необходимая подача. После включения на работу регулятора уровня во конденсаторе, воздействующего возьми регулирующий клапан получи очертания конденсата, напорная ригель открывается полностью.

После пуска насоса регулируются затяжка сальниковых уплотнений и подача воды возьми охолаживание сальника, беспрестанно контролируются температура масла на подшипниках, которая неграмотный должна побеждать 00 °C, и ординар масла во подшипнике.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 00.1. Основные характеристики конденсатного насоса

00.2.2. На конденсатном насосе, находящемся на резерве, напорная задвижка должна состоять во открытом состоянии. При пуске этого насоса по мнению АВР позднее актив значения его давления, равного давлению на конденсатной магистрали, задний вентиль получи напорной линии насоса открывается да аэролифт входит на параллельную работу с работающим насосом.

00.2.3. В табл. 00.1 указаны возможные недоразумение на работе конденсатных насосов, их причины равно способы устранения.

Таблица 00.1

Признак неполадки

Основная мотив

Способ устранения

Снижение подачи равным образом давления насоса

Недостаточный подъем для входе во аэролифт

Увеличить подпор, ревизовать равным образом обустроить работу регулятора уровня в конденсаторе

Значительный подсос воздуха во подводящем трубопроводе

Подтянуть гайки фланцев, заслонить прокладки на времена останова турбоагрегата

Засорены или — или повреждены синие воротнички железка (например, после ремонтных работ на конденсаторе)

Прочистить каналы на рабочих колесах, занять место жестянка на запасные

Износились уплотнения рабочих колес

Заменить уплотнительные кольца, определить нормальные зазоры

Насос отнюдь не подает конденсат

Неправильное наклонность вращения ротора

Изменить устремленность вращения электродвигателя

Закрыта щеколда нате всасывающем трубопроводе

Открыть задвижку

Скопление воздуха во корпусе насоса возле закрытых вентилях на линиях отсоса воздуха с верхней части насоса во теплообменник

Открыть вентили для линиях отсоса

Перегрузка электродвигателя

Подача насоса чище указанной во ТУ

Отрегулировать подачу насоса

Туго затянуты сальники

Отпустить буксы сальников

Заедание во подшипниках

Проверить равно направить подшипники

Вибрация насоса, помпаж давления

Насос находится на режиме сильней кавитации

Увеличить поддержка

Нарушена центрование насоса

Отцентровать аэролифт

Ротор насоса разбалансирован (после ремонта alias переборки)

Произвести динамическую балансировку ротора

Велик интервал кайфовый вкладыше нижнего подшипника

Заменить подкладка

Вибрирует шлейф

Усилить крепь трубопровода

Увеличены зазоры во верхнем подшипнике вертикального насоса или — или в опорных подшипниках горизонтального насоса

Перезалить вкладыши подшипника

Изношена зубчатая фитинг

Заменить муфту

Низкая ликвидус масла на подшипниках

Повысить температуру масла (до 00 - 05 °C) как следует регулировки подачи воды бери его захолаживание

Повышенная проникновение вследствие сальники

Изношена не ведь — не то нечисто установлена уплотнение сальника

Осмотреть сальник, подменить набивку

Изношена комбинашка вала, большое живчик вала подо сальником

Заменить либо — либо возобновить рубашку, ликвидировать биение ротора

Перегреваются подшипники

Плохая выравнивание насосного агрегата

Отцентровать эрлифтный прибор

Мало масла во подшипнике, засорение масла

Восстановить неизвращенный поверхность масла, заслонить олеонаф

Зазоры во подшипниках выполнены безвыгодный за заводскому чертежу

Установить требуемые зазоры, пришабрить вкладыши

Подсос воздуха от осажденный ливер

Не подается конденсат получи и распишись уплотнения сальников

Проверить капитал трубопровода телега конденсата равным образом вентиля; отрегулировать подачу конденсата

Набивка сальника перекрывает прореха на подвода конденсата

Перенабить уплотнение

Неплотности на уплотнениях стыков насоса

Подтянуть гайки, обменить прокладки либо кольца

Неплотности на стыках секций (в секционных насосах в виде КС)

Ослаблена затяжка стяжных шпилек

После останова равным образом остывания насоса заволочь гайки, проверить штихмасом размеренность затяжки

Повреждены уплотнительные прокладки

Заменить прокладки

Резкие колебания температуры перекачиваемого конденсата

Проверить массивность возле установившейся температуре

01. ВОДЯНАЯ ПЛОТНОСТЬ КОНДЕНСАТОРОВ

01.1. Нормы жесткости конденсата равным образом причины их нарушения

01.1.1. Водяные неплотности, приводящие ко присосам охлаждающей воды во паровое район конденсатора равно повышению вследствие этого солесодержания конденсата, могут просыпаться во трубках конденсатора да соединениях трубок не без; трубными досками. Для выполнения высоких требований, предъявляемых нате современных электростанциях для качеству питательной воды, присосы охлаждающей воды во конденсаторах должны ограничиваться предварительно минимума ажно возле наличии 100 %-ной ионообменной конденсатоочистки.

Согласно техническим условиям получи поставку заводами-изготовителями мощных паровых турбин, присасывание охлаждающей воды во паровое зона конденсатора никак не долженствует составлять повыше 0,001 % расхода охлаждающей воды. По ПТЭ нормируется резкость исходного конденсата пред конденсатоочисткой закачаешься уклонение ее удорожания и сокращения межрегенерационного периода. Согласно нормам ПТЭ, в зависимости с вроде энергоблока да начальных параметров чета перед турбиной проститутка суровость конденсата ради конденсатором неграмотный должна превосходить 0,5 - 0,0 мкг-экв/кг. Соответствующий максимально допустимый прижатие охлаждающей воды, зависит на каждом конкретном случае через ее солесодержания.

01.1.2. В условиях эксплуатации в рассуждении пароводяной плотности конденсатора судят соответственно данным текущего контроля качества конденсата (результатам химических анализов проб, отбираемых отнюдь не реже одного раза во смену, или по мнению показаниям автоматических солемеров). Появление значительных водяных неплотностей обнаруживается в области увеличению жесткости (электрической проводимости) конденсата равно проверяется путем гидравлического испытания конденсатора.

При работающем конденсаторе пользу кого количественной сценки присоса охлаждающей воды позволительно применить соотношением между жесткостью конденсата равным образом охлаждающей воды сиречь содержаний во них каких-либо примесей, например, хлоридов иначе кремниевой кислоты.

Если крутость охлаждающей воды составляет Ж что до либо фабула во ней примеси (индикатора) С по отношению , а в конденсате после конденсатным насосом по Ж для равным образом С ко , так присос, выраженный в процентах через расхода охлаждающей воды, определяется из соотношения

(11.1)

идеже D ко = D 0 + D др - число расходов конденсата отработавшего пара D 0 равно поступающих во теплообменник дренажей D др .

01.1.3. Причинами образования водяных неплотностей в конденсаторах могут быть:

- коррозионные равно эрозионные повреждения трубок из демон и паровой стороны;

- механические повреждения трубок;

- дефекты вальцевания трубок во трубных досках;

- дефекты приварки основных трубных досок для корпусу конденсатора или сварки в кругу собой частей сборных трубных досок.

01.2. Коррозионные да эрозионные повреждения трубок

01.2.1. Выбор материалов конденсаторных трубок определяется в основном качеством охлаждающей воды [15]. В конденсаторах поставки отечественных турбостроительных заводов установлены, по образу правило, трубки изо медных сплавов: медно-цинковых (латуней), легированных для увеличения их стойкости в сравнении со чем коррозии оловом, а на случаях возможности эрозионно-коррозионных повреждений алюминием и содержащих как и небольшое цифра мышьяка чтобы снижения их склонности для обесцинкованию (латуни ЛО-70-1, ЛА-77-2, ЛОМш 70-1-0,05 да ЛАМш 07-2-0,05), равным образом медно-никелевых, легированных железом да марганцем (сплавы MHЖ-5-1, МНЖ-Мц-5-1-0,8 или МНЖМц-30-1-1). Состав да механические свойства указанных сплавов определяются ГОСТ 01646-76, ГОСТ 00092-75 равным образом ТУ 08-21-465-82 (за рубежом применяются вот и все трубки с медно-никелевого сплава со 00 % никеля, нержавеющих сталей равным образом титана). Толщина стенок трубок принимается 0 мм.

01.2.2. В латунных трубках коррозионные повреждения проявляются в форме общего обесцинкования, пробочного обесцинкования, коррозионного растрескивания, ударной коррозии да коррозионной усталости. Форма равным образом стремительность развития коррозионного процесса зависят от агрессивности охлаждающей воды, ее скорости на трубках, чистоты трубок да состояния металла.

При благоприятных условиях (пресные, слабоминерализованные, не загрязненные стоками воды, недурно отожженные мягкие трубки) наблюдается только что медлительный ход общего обесцинкования латунных трубок (образования вместе с демон стороны трубки постепенно углубляющегося слоя красной губчатой меди), рождающий к необходимости замены трубок благодаря утонения равным образом уменьшения механической прочности их стенок согласно истечении 05 - 00 парение равно более. Однако повышенная наступательность охлаждающих вод, миазм трубок содержащимися во воде примесями, а вот и все дефекты изготовления трубок приводят ко их местному (пробочному) обесцинкованию или коррозионному растрескиванию, который конкретно сокращает время службы трубок.

При местном обесцинковании в внутренней поверхности латунных трубок образуются небольшие (диаметром предварительно 0 - 0 мм) язвины равным образом пробки губчатой меди, души проникающие внутрь стенки равно образующие в результате выпадения пробок, сквозные свищи-отверстия. Растрескивание трубок происходит около наличии на них растягивающих напряжений, большей в известной степени остаточных напряжений, далеко не снятых из-за неудовлетворительного их отжига со временем изготовления (латунные трубки должны бытийствовать «мягкими»). При пробочном обесцинковании равно коррозионном растрескивании количество продукции трубок изо строя может настать поуже после 0 - 0 лет за их установки, а незаменимость замены трубного пучка конденсатора по поводу большого числа заглушенных трубок и ускорившегося выхода их с строя может проглянуть в области истечении 0 - 10 лет, а время через времени равно быстрее.

Поскольку тож применяющийся с целью праздник а цели фосфор увеличивает предрасположение латуней ко растрескиванию, содержимое этих веществ либо — либо запас и следствие их содержаний ( As + Р ) отнюдь не должны превышать 0,02 - 0,035 % да хуй установкой трубок получи место необходимо удостовериться вместе с через аммиачной пробы во том, сколько на них практически отсутствуют остаточные напряжения. Ртутная испытание не пригодна чтобы проверки отсутствия остаточных напряжений во латунных трубках за ее недостаточной чувствительности (аммиачная проба позволяет открыть напряжения через 0 Н/мм 0 , а ртутная - всего только ото 000 Н/мм 0 да более). При наличии остаточных напряжений трубки могут бытовать подчас отожжены от помощью перегретого чета нате электростанции [16].

01.2.3. При высокоминерализованных водах, главным образом морских, входные и концы в воду латунных трубок могут испытывать ударной коррозии или — или эрозионно-корозионному разрушению, связанному с повреждением защитной пленки сверху поверхности металла лещадь действием ударов, вызываемых кавитацией, да содержащихся во воде абразивных примесей (песка, золы). Легирование латуни алюминием повышает ее стойкость навстречу эрозии, за почему трубки с алюминиевой латуни нашли действие во основном получай приморских электростанциях, где период их службы составляет на среднем почти 00 лет. Но при загрязненных стоками морских водах равно содержании во воде сульфидов стойкость их недостаточна.

Для защиты входных концов латунных трубок ото ударной коррозии в них вставляются втулки с пластмассы длиной 050 - 050 мм либо на участок праздник но длины наносится эпиблема изо эпоксидной смолы или другого синтетического материала. Втулка либо устилание должны иметь плавное очертание нате входе равным образом сходящую получай несть толщину объединение их длине, так в качестве кого присутствие уступа около переходе ко металлу приводит к образованию очага коррозии последнего. При морских водах целесообразно и утилизация электрохимической (протекторной или катодной) защиты.

01.2.4. В последнее сезон во конденсаторах мощных паровых турбин электростанций, поставляемых отечественными заводами применяются в основном трубки изо медно-никелевого сплава МНЖ-Мц 0-1-0,8 (мягкие), при высокоминерализованных равно загрязненных морских водах - изо сплава МНЖ-Мц 00-1-1.

Трубки с сплава МНЖ-Мц 0-1-0,8 применяются обмен латунных при пресных равно чистых морских водах, никак не содержащих сульфидов да аммиака. Сплав не без; 00 % Ni недурно противостоит действию аммиака, да трубки из этого сплава могут использоваться во парадный зоне трубного пучка (воздухоохладительной секции), если бы рядом трубках изо других медных сплавов на этой зоне наблюдается их аммиачная ржавчина (см. п. 11.2.6). Но оный сплав непригоден рядом кислых водах.

Трубки с медно-никелевых сплавов подвержены язвенной коррозии под отложениями, равно хоть по сравнению редкие локальные отложения могут запускать для образованию во них течей. При кислых водах или содержания на воде сульфидов они могут переживать пробочному обезникелеванию.

Трубки изо нержавеющих сталей да титана, невыгодный применяющиеся доколе в отечественных конденсаторах стационарных турбоустановок, на этом месте не рассматриваются.

01.2.5. Для предотвращения либо — либо замедления коррозии конденсаторных трубок с медных сплавов со повелитель стороны одинаково с выбором их материала, учитывающим свойства охлаждающей воды, и выполнением требований, предъявляемых для их изготовлению, транспортировке да хранению, смертельно важным является поддержание в условиях эксплуатации достаточной чистоты внутренней поверхности трубок (см. разд. 04) да совершение на случае необходимости мероприятий, способствующих образованию держи этой поверхности прочной и плотной защитной пленки.

Образованию в поверхности медных сплавов оксидной пленки, обладающей повышенными защитными свойствами, способствует содержание на воде гидратированных окислов железа. При этом на поверхности естественной оксидной пленки - слоя, состоящего в основном с окислов меди, образуется сжатый со ним второй оксидный слой, представляющий внешне гетерогенный шелуха окиси железа. Поскольку окислов железа, попадающих на охлаждающую воду в результате коррозии стальных элементов водозаборных сооружений, обычно недостаточно, рекомендуется особенно около соленых (морских) и солоноватых водах отмеривание во охлаждающую воду сульфата железа (FeSO 0 ) другими словами других соединений миндалина не ведь — не то но регулирование в передней водокольцевой камере конденсатора железных анодов. Этот метод упрочнения защитной пленки пригоден по образу пользу кого новых, приближенно равным образом для проработавших еще трубок.

При непрерывном вводе сульфата миндалина исходят с дозы Fe ++ , составляющей 0,01 - 0,03 мг Fe/кг (или 0,05 - 0,15 кг FeSO 0 ? 0H 0 O/кг), быть периодическом вводе дозу увеличивают, например, присутствие ежесуточном дозировании на школа 0 ч перед 0 мг Fe/кг (или 0 мг FeSO 0 ? 0H 0 O/кг). Дозирование сульфата эпифиз рекомендуется частить на узловой период работы новых трубок да позднее перерывов на работе конденсатора с опорожнением его через воды, где-то по образу быть высушивании трубок защитная пленка может давать трещины равным образом постольку поскольку отслаиваться. Концентрированный сироп сульфата надпочечник приходится подключаться в охлаждающую воду вроде ближе ко конденсатору в избежание преждевременного его окисления равным образом выпадения соединений параганглий во виде хлопьев. Должно гарантироваться хорошее перетасовка вводимого раствора со узловой валом воды.

Образованию стабильной защитной пленки получи поверхности трубок при дозировании сульфата семенник может мешать значительное содержание во воде абразивных примесей (песка, золы).

01.2.6. Повреждения трубок, вызываемые эрозией сиречь коррозией их из паровой стороны, наблюдаются значительно реже. Они могут подниматься эрозией во первых двух рядах трубного пучка со стороны входа во него пара, содержащего капельную влагу, подле значительной скорости последнего («каплеударная» эрозия) или на местах ввода на теплообменник горячих дренажей да аммиачной коррозией трубок бери стороне выхода паровоздушной смеси из воздухоохладительной секции трубного пучка, идеже сосредотачивание газов (аммиака, кислорода равным образом двуокиси углерода) являются наиболее высокой.

Поскольку прыть брат возьми входе на зычный охлопок ограничивается в отечественных конденсаторах в области соображениям, связанным с улучшением их теплотехнических показателей, значительная эрозия трубок во первых рядах трубного пучка во них, во вкусе правило, не наблюдается. Локальная дефляция возможна близ немаленький неоднородности распределения скоростей пара, поступающего во как иерихонская труба пучок, в местах повышенных его скоростей. Образование от этого неплотностей может фигурировать избегнуто через установки во периферийных рядах трубок вместе с большей толщиной стенки (до 0,5 - 0 мм вместо обычной толщины 0 мм) другими словами изготовленных с паче стойкого ко эрозии материала.

Аммиачная разъедание трубок с латуни сиречь медно-никелевого сплава, содержащего 0 % Ni не без; паровой стороны во зоне выхода паровоздушной смеси изо трубного пучка, может наступать подле аммиачно-гидразинной обработке питательной воды равным образом продолжительной работе турбоагрегата на режимах, подле которых сосредоточение газов (аммиака, кислорода и двуокиси углерода) во удаляемой с конденсатора парогазовой смеси является очень повышенной (при частичных нагрузках, значительных присосах воздуха да низких температурах охлаждающей воды). Она может быть устранена толком установки во воздухоохладительной секции пучка трубок изо материала, стойкого для аммиачной коррозии (например, медно-никелевого сплава от 00 % Ni); или — или орошения трубок воздухоохладительной секции конденсатом с основного трубного пучка.

01.2.7. Для обнаружения коррозионных другими словами эрозионно-коррозионных повреждений трубок для больше ранней стадии, накануне азбука быстро нарастающего выхода их с строя через образования сквозных отверстий, нелишне иногда выполнять надзор вслед состоянием трубок, особенно со стороны охлаждающей воды. Контроль за состоянием трубок может удаваться путем:

- визуального (при длине трубок не в таковой мере 0 м) или визуально-оптического из через эндоскопов) осмотра внутренней поверхности трубок;

- выемки с конденсатора образцов трубок для того проверки наличия, характера да размеров локальных повреждений из обоих сторон стенки и ее толщины, контроля вслед состоянием защитной пленки держи внутренней поверхности;

- применения метода вихревых токов (токовихревого прибора с внутренним датчиком-зондом), позволяющего выказать повреждения трубок от внутренней равным образом наружной стороны, а в свою очередь производственные дефекты, безвыгодный обнаруженные близ приемке трубок (раковины, посторонние включения равным образом др.).

01.3. Неплотности в трубных досках

01.3.1. Достаточного внимания требует для себя обеспечение плотности многочисленных соединений трубок от трубными досками. Эти соединения выполняются, по образу правило, как следует вальцевания трубок в отверстиях трубных досок. Вальцевание трубок пристало производить автоматическими либо — либо полуавтоматическими вальцовками со ограничением максимального крутящего момента да во соответствии не без; инструкцией завода-изготовителя конденсатора.

Установка да вальцовка трубок возле сборке нового конденсатора производится монтажной организацией почти наблюдением представителя завода, возле замене трубок во старых конденсаторах - специализированной ремонтной организацией.

01.3.2. При выполнении всех требований, предъявляемых для вальцеванию, соединения трубок с трубными досками обладают шабаш высокой прочностью и плотностью.

Течи на сих соединениях могут предлагать близкие услуги недостаточной предварительной очисткой отверстий на трубных досках, недовальцеванием части трубок или — или вальцеванием их получи недостаточную глубину (она должна собирать 0,75 - 0,90 толщины трубной доски) и другими дефектами производства, малограмотный обнаруженными около проверке плотности соединений впоследствии окончания вальцевания да выявившимися в условиях последующей эксплуатации возле воздействиях возьми вальцовочные соединения продольных усилий во трубках, вибрации трубок равно др.

Если вслед за срок предыдущей работы конденсатора субститут во нем трубок производилась поуже мало-мальски раз, как будто повреждение на результате повторных выемок да вальцеваний трубок правильности фигура отверстий в трубных досках. В таких случаях разумно подтереть отверстия с через развертки. Но избыток средь диаметром отверстий и наружным диаметром трубок малограмотный должна быть этом переваливать грубо 0,6 мм.

Обнаруженные неплотности вальцовочных соединений должны быть устранены посредством подвальцевания трубок (незначительные капиллярные неплотности, оставшиеся в дальнейшем вальцеваний, быть повторной проверке обычно малограмотный обнаруживаются по причине заполнению их продуктами коррозии трубной доски с углеродистой стали). В случае необходимости дополнительное свертка вальцовочных соединений может взяться достигнуто через нанесения сверху трубные доски со стороны водяной камеры покрытия изо битумной мастики сиречь синтетического материала [17].

При высоком солесодержании охлаждающей воды чтобы предотвращения ее присоса на паровое область от неплотности во трубных досках последние выполняются временами двойными: трубки вальцуются с каждой стороны на двух досках, установленных от зазором в ряду ними 05 - 00 мм. Полость в среде каждой парой досок заполняется конденсатом, давление которого поддерживается нате уровне, превосходящем давление охлаждающей воды во повелитель камере, внимании к ась? быть неплотностях в вальцовочных соединениях первой да следующий досок охлаждающая вода не может пробираться на паровое пространство. Применение двойных трубных досок может привозить для трудностям подле замене поврежденных трубок во условиях эксплуатации.

01.3.3. Иногда водяные неплотности могут обнаруживаться во сварных соединениях трубных досок из корпусом конденсатора другими словами соединениях между на лицо частей крупных трубных досок, разрезаемых перед транспортировкой конденсатора, по причине непроваров не в таком случае — не то образования трещин на сварных швах.

В зависимости ото размера сих неплотностей они могут устраняться путем подварки, нанесения двух-трех слоев масляной регулы при выключенной по части воде половине конденсатора да вакууме на паровом пространстве иначе нанесения уплотняющего покрытия (см. п. 11.3.2).

01.4. Механические повреждения трубок

01.4.1. Одной с возможных причин механических повреждений трубок во конденсаторах является происхождение их вибраций. При значительной амплитуде колебаний трубок как ми видится учение во них усталостных трещин близко основных равным образом промежуточных (спорных) трубных досок, фрикционная ржавчина трубок на отверстиях опорных досок да взаимное истрачивание трубок вплоть впредь до образования сквозных отверстий возле недостаточных расстояниях равным образом контакте средь ними в средней части свободных пролетов. Вибрационные повреждения трубок наблюдаются на современных конденсаторах редко, однако их возможность следует соображаться близ анализе причин выхода трубок с строя.

В конденсаторах турбин колебания трубок не без; важный амплитудой могут зажигаться двумя основными причинами: совпадением частоты собственных колебаний трубок вместе с частотой вращения безвыгодный полностью отбалансированного ротора турбины либо другого близ расположенного вращающегося механизма (резонансная вибрация) либо действием аэродинамических сил, возникающих присутствие поперечном обтекании трубок паровым как из токосъемник изобилия (аэродинамическая вибрация).

01.4.2. Отстройка частоты собственных колебаний трубок от частоты стержневой возмущающей силы (частоты вращения турбины), основывающаяся получи расчетах вибрации, лабораторных опытах да анализе эксплуатационного опыта, принимается нормально далеко не больше 05 % для свободных колебаний трубок первого примерно основного тона да давно 02 - 15 % для того колебаний следующие порядков. Исходя с сего выбираются число равно расстояние свободных пролетов трубок среди основными да опорными трубными досками [15].

В случае поломок трубок рядом выяснении их причин следует, однако, иметь во виду, зачем подле правильном расположении опорных трубных досок по высоте, обеспечивающем требуемый миогеосинклиналь трубок равно благой контакт их со стенками отверстий во опорных досках, колебание собственных колебаний трубок неграмотный является одинаковой ради сумме трубного пучка и для любого режима работы конденсатора. Это связано во основном с влиянием бери частоту собственных колебаний трубок действующих получи и распишись них продольных сил, возникающих ради различий коэффициентов температурного удлинения материалов трубок да корпуса конденсатора и деформаций трубных досок. Возможно где-то же, как бы сейчас отмечалось, что вибрация вызывается невыгодный турбиной, а другим механизмом вместе с частотой вращения, отличающейся с частоты вращения турбины. Если поломки трубок наблюдаются во первых двух-трех рядах трубного пучка на стороне входа на него пара, сильнее вероятно, ась? они вызываются автоколебаниями трубок лещадь действием парового потока.

01.4.3. Появление равно поддержание автоколебаний трубок в периферийных рядах трубного пучка является результатом действия аэродинамических сил, возникающих за периодических отрывов паровых вихрей сменяя друг друга из одной да противоположный стороны ютовый части поперечно обтекаемых трубок; турбулентных пульсаций парового потока; смещений трубок на процессе их колебаний изо их равновесного положения, приводящих для изменению полина течения да баланса сил, действующих возьми трубки (аэроупругой нестабильности).

В условиях конденсаторов паровых турбин автоколебания из большими амплитудами вызываются во основном аэроупругой нестабильностью, проявляющейся присутствие превышении паровым градом некоторой критической скорости U кр на узком сечении в среде трубками. При U ? U кр амплитуды вибраций невелики, а быть U ? U кр , рано или поздно перемена баланса сил, действующих держи трубку, приводит ко тому, что такое? энергия, воспринимаемая трубками через потока, становится большей, нежели затрачиваемая на преодоление сил демпфирования трубок, амплитуды колебаний быстро возрастают равным образом могут достигнуть опасных значений. Поскольку распределение скоростей поступающего под лад по части периметру трубного пучка неоднородно, разность критической скорости U кр да появление аэроупругих вибраций могут носить местного значения характер. Скорость ровня может превысить U кр равным образом возле отключении одной с половин конденсатора. При превышении габариты аэроупругой нестабильности преобладающая пакет энергии колебаний случается получи и распишись низкие частоты.

В сегодняшний день времена и помину нет общепринятая методика расчета аэроупругих вибраций к трубных пучков. Применительно для условиям конденсаторов турбин дозволено делать приложение из чего на ориентировочной оценки возможности возникновения их автоколебаний эмпирической формулой, предложенной американской фирмой «Вестингауз» возьми основе анализа эксплуатационного опыта:

l макс = 1,06[ EI /(r п w 0 п d н )] 0/4 , (11.1)

идеже l макс - максимальная апофема пролета, при которой трубки устойчивы для автоколебаниям, м;

Е - узел упругости материала трубок; Па;

I - экваториальный миг инерции кольцевого поперечного сечения трубки, м 0 ;

r п - кряжистость пара, кг/м 0 ;

w п - средняя резвость два в выходе из выхлопного патрубка турбины, м/с;

d н - верхний поперечник трубок.

Для крайних пролетов, идеже трубки от одной стороны закреплены, постоянный мультипликатор на формуле (11.1) может бытийствовать увеличен вплоть до 0,3. При определении l макс принимаются наиболее неблагоприятные режимные условия, близ которых значение r п w 0 п является наибольшим, т.е. отвечающим побольше холодному времени года.

01.4.4. При вибрационных разрушениях трубок, вызванных завышенными свободными пролетами, невыгодный обеспечивающими на каких-либо зонах трубного пучка достаточной отстройки частоты собственных колебаний трубок через частоты возмущающей силы близ всех режимных условиях, с целью предупреждения дальнейших повреждений свободные пролеты трубок во соответствующие зонах должны составлять уменьшены. Для этого на средней части всех или — или всего только больших пролетов, даже если длины пролетов в соответствии с длине конденсатора неодинаковы, во зазорах между трубками могут существовать установлены деревянные (из дуба, бука) или пластмассовые вставки (рис. 01.1 равным образом 01.2). Если но рядом установке пластмассовых вставок возникают трудности, присутствие замене трубок в конденсаторе в лоне ними во средней части пролетов могут укладываться поперечные шланги с синтетического каучука, изо которых предварительно откачивается обстановка для того того, с целью они приобрели плоскую форму. После установки трубок шланги сообщаются с атмосферой равно расширяются, обеспечивая требуемое взлобок жесткости пучка в кругу опорными трубными досками.

01.4.5. Помимо вибраций причинами механических повреждений трубок могут являться возникшие рядом их изготовлении, транспортировке или хранении дефекты (трещины, надрывы равно др.), никак не выявленные до установки трубок получай место, перевальцевание, приведшее для подрезке или чрезмерному утонению стенки на месте перехода развальцованного ее конца для стержневой части трубки, а вот и все внешние причины, например попадание на триммер с турбины отломившихся кусков бандажа и лопаток, стеллитовых пластинок да др.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 01.1. Расположение клиньев на трубном пучке конденсатора:

0 - основные трубные доски; 0 - промежуточные опорные перегородка; 0 - деревянные клинья

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 01.2. Расположение пластмассовых вставок в трубном пучке:

0 - трубки; 0 - пластмассовые вставки

01.5. Способы отыскания водяных неплотностей

01.5.1. Основным методом отыскания мест присосов охлаждающей воды на паровое пространство конденсатора (поврежденных трубок, неплотных вальцовочных соединений равным образом др.) является гидравлическая опрессовка конденсатора. Паровое площадь конденсатора заливается конденсатом или химически очищенной водным путем для 0,5 м меньше уровня соединения горловины конденсатора от выхлопным патрубком турбины, равным образом со стороны водяных камер, с которых спущена охлаждающая вода, производится осмотр основных трубных досок, заранее высушенных сжатым воздухом.

Заливка конденсатора водным путем позволяет заявить места относительно больших течей, вскрыть но небольшие, а тем более капиллярные неплотности, присутствие этом малограмотный удается, эдак что разность давлений на паровом пространстве конденсатора да на демон камере оказывается несравненно не так перепада давлений во условиях эксплуатации, особенно во верхней части парового пространства. Дня выявления меньших неплотностей надо зеркалом воды создается избыточное прессинг 00 - 00 кПа (0,8 - 0,5 кгс/см 0 ) с помощью сжатого воздуха, вдобавок для того поддержания сего давления закрываются торцы концевых лабиринтовых уплотнений, закрепляется атмосферный детандер да закрывается задвижки держи линиях отсоса паровоздушной смеси с конденсатора.

Для подсушки трубных досок равным образом предотвращения их потения рекомендуется заплескивать холодильник вплавь от температурой 00 - 00 °C. Но близ этом через сжатого состояния трубок могут оказаться невыявлеными имеющиеся на трубках кольцевые трещины.

01.5.2. Отыскание малых неплотностей достигается возле использовании люминесцентного метода гидроопрессовки. При этом во воду, заливаемую во паровое пространство конденсатора, подмешивается люминофор, обладающий свойством светиться лещадь действием ультрафиолетовых лучей. Обычно на качестве люминофора применяется флуоресцеин С 00 Н 02 О 0 не в таком случае — не то не чета растворимый в воде флуоресцеин натрия-урания С 00 Н 02 О 0 Na 0 , для получения которого растворяется на воде флуоресцеин равным образом равное по массе число едкого натра NаОН. Для лучшего перемешивания заранее приготовленного концентрированного раствора люминофора с остальной водным путем они подаются на теплообменник одновременно.

При облучении трубных досок ультрафиолетовыми лучами проникающая через неплотности водыка из люминофором светится ярким желтовато-зеленым светом, который позволяет вскрыть на затемненной водяной камере даже если бог мелкие течи. При люминесцентном методе опрессовки как и трезво работа надо поверхностью воды повышенного давления из через сжатого воздуха.

В качестве источника ультрафиолетового излучения может быть применен люминоскоп будто «Полюс» ленинградского завода «Геологоразведка», питаемый постоянным током напряжением 0 В, или излучатель конструкции Свердловэнерго от лампами УФО-4а, питаемый от сети переменного тока напряжением 02 В. При облучении трубных досок излучатель долженствует торчать в расстоянии с них почти 050 - 200 мм.

01.5.3. Иногда применяется пневматическая опрессовка конденсатора кроме заполнения его водой, а лишь порядком создания во его паровом пространстве избыточного давления воздуха, на поддержания которого должны заканчивать планы по предварительному уплотнению проверяемого участка системы, указанные в п. 01.5.1. Места возможных неплотностей могут контролироваться при этом, например, через покрытия их не без; через кисти мыльным раствором, на котором инда присутствие небольших неплотностях образуются в местах выхода воздуха несомненно обнаруживаемые пузыри.

01.5.4. На работающей турбине отыскание мест неплотностей в трубках конденсатора может изготавливаться подле отключении по охлаждающей воде одной с его половин. Для обнаружения неплотностей к трубной доске не без; одной стороны прижимается тонкая пластиковая пленка иначе говоря сверху доску наносится пласт мыльной пены (это малограмотный может быть сделано вдруг со остальной стороны, соответственный участок трубной доски вместе с новый стороны годится чем-либо закрыть). Наличие неплотностей обнаруживается около этом по мнению вдавливанию пленки или засасыванию пены вглубь поврежденных трубок.

01.5.5. Водяные неплотности могут существовать равным образом обнаружены с помощью галогенного (галоидного) не в таком случае — не то гелиевого течеискателя, используемого подле отыскании воздушных неплотностей на вакуумной системе турбоагрегата (см. разд. 02). Если через отключенной половины работающего конденсатора как черепаха продавать охлаждающую воду и одновременно включить на водяную камеру по-над уровней воды газ-индикатор, так финальный присутствие обнажении ряда, на котором имеются поврежденные трубки, проникнет на паровое прогалина конденсатора, поступит нераздельно от пробивка отсасываемой воздухоудаляющим устройством из конденсатора паровоздушной смеси во измеритель течеискателя да вызовет появление сигнала.

Для отыскания неплотностей на трубках может составлять применен аналогичным образом (при медленном сливе воды изо отключенной половины действующего конденсатора) да даятель ультразвукового дефектоскопа. При протекании наружного воздуха при помощи небольшие неплотности (свищи, трещины) во трубке возникают ультразвуковые колебания, которые могут являться обнаружены датчиком дефектоскопа.

02. ВОЗДУШНАЯ ПЛОТНОСТЬ ВАКУУМНОЙ СИСТЕМЫ

02.1. Допустимые присосы воздуха

02.1.1. Повышенные вне допустимых присосы воздуха во вакуумную систему турбоагрегата принадлежат одинаково вместе с загрязнением конденсатора ко числу основных причин повышения давления отработавшего два сообразно сравнению от нормативным. Поэтому необходимы систематический разработочный инспекция после воздушной плотностью вакуумной системы, отыскание равно элиминация неплотностей при возрастании присосов воздуха кроме допустимых [21].

Присосы воздуха, превосходящие допустимые, могут служить источником кроме ухудшения вакуума равно соответствующего понижения экономичности турбоагрегата тоже для росту содержания кислорода на конденсате, поступающем во питательную систему, равно значительному переохлаждению конденсата возле низкой температуре охлаждающей воды.

При воздушных насосах, характеристики которых (см. разд. 0) имеют ужас крутые перегрузочные участки (например, двух- и трехступенчатые пароструйные эжекторы, двухступенчатые водокольцевые насосы не без; ограниченной подачей второстепенный ступени), чрезмерные присосы воздуха, исчерпывающие предусматриваемый запас подачи воздушных насосов на пределах рабочих участков их характеристик, могут заронить зерно после собою существенность останова турбины.

02.1.2. Вакуумная система турбоагрегата содержит во себя за исключением конденсационной установки все находящиеся во рабочем диапазоне нагрузок энергоблока под разрежением части турбоагрегата да системы регенеративного подогрева конденсата. Размеры ее равно сумма охватываемых ею элементов, в которых что культура неплотностей, зависят ото мощности турбины, ее будто равным образом конструкции, начальных параметров два да частоты вращения, а тоже через нагрузки турбины, в такой мере равно как возле понижении последней площадь разрежения на турбоагрегате увеличивается.

Присосы воздуха G вн (кг/ч) на диапазоне изменения паровой нагрузки конденсатора 00 - 000 % невыгодный должны превышать значений, определяемых до формуле

G вн = а + bN , (12.1)

идеже N - номинальная электрическая интенсивность турбоустановки на конденсационном режиме, МВт.

Значения коэффициентов, а да b принимаются для турбин ТЭС целесообразно 0 равно 0,065, а на турбин насыщенного пара - 00 равным образом 0,1.

02.1.3. Обычно на отсоса воздуха изо конденсатора устанавливаются два-три (реже больше) воздушных насоса. При двух или трех воздушных насосах предусматривается, что такое? присутствие расчетных условиях работы конденсатора да указанных за пределами (см. п. 02.1.2) допустимых присосах воздуха номинальное влияние на конденсаторе р 0 надлежит гарантироваться присутствие включении лишь одного с воздушных насосов, а перегруженность воздушного насоса при наличии у его характеристики суровый перегрузочной ветки должна наступать близ G во * =(2 ? 3) G вн .

Если присутствие значительных присосах воздуха запуск двух (или трех) воздушных насосов позволяет поощрять бремя на конденсаторе хотя равно побольше высокое, нежели расчетное, хотя допустимое в области техническим условиям про работы турбины, сие далеко не исключает необходимости отыскания да устранения неплотностей около первой а внутренние резервы для обеспечения экономичной работы турбоагрегата равно ограничения содержания кислорода во конденсате турбины.

Методы контроля вслед за воздушной плотностью вакуумной системы турбоагрегата см. пп. 0.2.7 равно 0.2.8.

02.2. Отыскание воздушных неплотностей во вакуумной системе

02.2.1. Неплотности, вызывающие повышенные присосы воздуха, могут подыматься во разных местах вакуумной системы, во часть числе:

- вот фланцевых равным образом сварных соединениях турбины, конденсатора и других элементов турбоустановки, в волюм числе горизонтальные разъемы ЦНД, присоединения ко ЦНД паровых ресиверов равным образом линий на отбора пара, регенеративную систему, перепускные патрубки, вакуумные паровые, дренажные, конденсатные равным образом воздушные трубопроводы да насосы и др.;

- на креплениях крышек смотровых равно ремонтных люков, атмосферных предохранительных клапанов мембранного как (при отсутствии достаточного слоя уплотняющей воды);

- во линиях отбора проб, соединительных (импульсных) линиях к измерительным приборам равно регуляторам, креплениях гильз, уплотнениях водоуказательных стекол сиречь во самих стеклах рядом их растрескивании или поломке;

- во лабиринтовых уплотнениях ЦНД главной турбины около увеличении в них зазоров другими словами понижении давления под масть во магистрали, с которой поступает парок во уплотнения, а в свою очередь во концевых уплотнениях приводных турбин питательных насосов равно систем охлаждения роторов электродвигателей питательных электронасосов (при сбросе уплотняющего равно охлаждающего конденсата при помощи гидрозатвор в конденсатор);

- на линзовых компенсаторах быть образовании во них трещин да в стенках горловин равным образом корпусов конденсатора возле растрескивании их в местах ввода горячих дренажей лишенный чего устройств защитных рубашек.

Если на вакуумных линиях применена обычная невыгодный вакуумная) запорная и регулировочная арматура, возлюбленная изумительный многих случаях оказывается наиболее частым источником повышенных присосов воздуха, главным образом чрез неплотные сальники штоков. В таких случаях арматуру следует подменить сверху бессальниковую от сильфонным уплотнением штоков или имеющую гидравлическое трамбовка сальников (рис. 02.1 равным образом 02.2). В побольше крупной арматуре обычного исполнения гидравлические уплотнения сальников могут взяться выполнены во мастерских электростанций.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.1. Бессальниковый вентиль:

0 - корпус; 0 - седло; 0 - уплотняющая резиновая подкладка; 0 - сильфон; 0 - шток; 0 - амбушор

Присосы посредством запорные органы могут тоже провоцироваться неплотным их закрытием за износа запирающих поверхностей либо попадания в зазор средь ними окалины, грата либо других твердых частиц.

Если близ отыскании неплотностей обнаруживаются течи через фланцевые соединения да натаскивание болтов никак не устраняет их, следует сменить прокладки, а во случае необходимости обдать кипятком фланцы. При капиллярных трещинах на сварных не выдерживает никакой критики слабость дозволено устранить, зачистив спай равно окрасив его два-три раза масляной краской при разрежении во системе, дай тебе цвет засасывалась во капиллярные трещины.

02.2.2. Отыскание воздушных неплотностей во вакуумной системе при остановленном турбоагрегате может делаться толково опрессовки ее водой сиречь сжатым воздухом.

При гидравлической опрессовке паровое область конденсатора или часть участки системы заполняются конденсатом, же поскольку при этом несладко установить воздушные неплотности, надо уровнем воды создается из через сжатого воздуха через компрессора давление, превосходящее барометрическое, не так — не то применяется опрессовки только сжатым воздухом. При опрессовке водным путем по-под давлением alias сжатым воздухом должно руководиться указаниями, приведенными на пп. 11.5.1 равным образом 01.5.3.

Вследствие немалый разветвленности вакуумных систем мощных турбоагрегатов отыскание воздушных неплотностей толково опрессовки оказывается чрезвычайно трудоемким (опрессовывать доводится отдельные участки системы) да требующим значительного времени. К тому а такой способ безграмотный позволяет разобрать возможные список литературы присосов воздуха, недоступные в целях визуального осмотра, скудно чувствителен и может приспособляться едва рядом холодном, а невыгодный рабочем состоянии установки, как например по мнению окончании капитального ремонта турбины.

Более чувствительны равным образом допускают употребление их сверху поворачивайся турбины методы отыскания воздушных неплотностей от через галогенных или гелиевых (масс-спектрометрических) течеискателей. Они позволяют во многих случаях около работающей турбине исключать повышенные присосы воздуха, обнаруженные рядом текущем эксплуатационном контроле за работой конденсационной установки.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.2. Реконструкция сальника задвижки:

а - запрессовка стального стакана на крышку задвижки; б - наваривание чугунного стакана ко крышке; 0 - грундбукса сальника; 0 - сальниковая набивка; 0 - стальной стакан; 0 - резиновые кольца толщиной 00 мм; 0 - лампион гидроуплотнения; 0 - питание конденсата на гидроуплотнение давлением 0 - 0 кгс/см 0 (0,5 - 0,6 МПа); 0 - покрышка задвижки из корпусом сальника; 0 - резиновое кольцо; 0 - стальное уплотнительное кольцо; 00 - клинкеты; 01 - резиновая подкладка фланцевого соединения крышки; 02 - контршток задвижки; 03 - чугунный стакан

02.2.3. Галогенный течеискатель состоит изо двух блоков: щупа, в котором расположен датчик, равно измерительного блока, во котором сигнал датчика позже его усиления поступает получи устанавливающий стрелочный прибор да звуковое сигнальное устройство.

Чувствительным элементом датчика является диод, на котором анодом служит платиновая геликоприон (эмиттер), разогреваемая электрическим током поперед температуры 000 - 000 °C. При контакте раскаленной платиновой спирали вместе с перевоз другими словами газом, содержащим галоид (фреон, четыреххлористый углерод сиречь др.), возлюбленная энергично увеличивает эмиссию положительных ионов, поступающих держи катод, что-нибудь используется для получения сигнала. Датчик может фигурировать вмонтирован сиречь во выносной (атмосферный) трасер тож но во щуп, вделанный на находящуюся под разрежением трубу, соответственно которой отсасывается изо конденсатора паровоздушная смешение тож производится противодействие смеси, поступающей в воздушный насос.

Для обнаружения течей во вакуумной системе турбоагрегата проверяемые шаг концентрация места (фланцевые не так — не то сварные соединения, сальники арматуры да др.) обдуваются плот или — или газом, содержащим галоген. Обычно на качестве индикатора используются испарения фреона, поступающие посредством сачкарь со наконечником (соплом) изо переносного баллона не без; жидким фреоном. При наличии на обдуваемом месте неплотности хладон проникает вовнутрь системы равно удаляется с нее вместе вместе с паровоздушной смесью, отсасываемой с конденсатора воздушным насосом. Обычно отбираемая опробование паровоздушной смеси сперва охлаждается на поверхностном теплообменнике пользу кого уменьшения содержания на ней водяного пара, а спустя время поступает на датчик, где омывает эмиттер. При наличии во пробе галогена во измерительном контуре возникает шум ионного тока, обнаруживаемый по части показанию стрелочного прибора равным образом звуковому сигналу.

При отыскании воздушных неплотностей на вакуумных системах турбоагрегатов могут существовать серийные галогенные течеискатели атмосферного равным образом вакуумно-атмосферного типов ГТИ-3, ВАГТИ-4). Схемы их применения приведены получай рис. 02.3 да 02.4.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.3. Применение галогенного течеискателя для отыскания мест неплотностей во вакуумной системе турбины при пароструйном эжекторе:

0 - пароструйный эжектор; 0 - воздухомер; 0 - градирня паровоздушной смеси; 0 - щуп (датчик) течеискателя; 0 - информационный блок; 0 - термометр; 0 - игнитрон в целях выпуска вне воздухомера; 0 - конденсатор; 0 - емкость из фреоном; 00 - отвод удаляемой смеси ко охладителю

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.4. Применение галогенного течеискателя для отыскания мест неплотностей на вакуумной системе турбины при водоструйном эжекторе:

0 - водоструйный, эжектор; 0 - гидрозатвор; 0 - конденсатор; 0 - охладитель паровоздушной смеси; 0 - струистый насос; 0 - вакуумный датчик; 0 - информационный агрегат течеискателя; 0 - канистра вместе с фреоном; 0 - проверяемая возьми плотность задвижка; 00 - организм с целью пуска фреона; 01 - калибровочное зад

03. ДЕАЭРАЦИЯ КОНДЕНСАТА В КОНДЕНСАТОРЕ

03.1. Деаэрирующая способность конденсатора

03.1.1. Требование ПТЭ что касается том, с намерением во конденсате, поступающем из конденсатора турбины на питательную систему котла, включающую на себя основной деаэратор, тема кислорода малограмотный превосходило 00 мкг/кг, имеет целью отвести выноска на деаэратор при гидразинно-аммиачном водном режиме продуктов коррозии - окислов железа равно меди, образующихся получи участке «конденсатор-деаэратор». Поступая не без; водою с деаэратора на котел, сии съестное коррозии способствуют пережогу его экранных равным образом конвективных труб.

При нейтрально-окислительном водном режиме ограничение содержания кислорода на конденсате, поступающем изо конденсатора, позволяет паче стабильно покровительствовать требуемый гидрофитный режим.

03.1.2. В условиях конденсации пара, содержащего примесь воздуха, во конденсаторе паровой турбины соответственно пути движения парового потока на трубном пучке через входа во него накануне выхода отсасываемой воздухоудаляющим устройством паровоздушной смеси образуются, как было замечено больше (см. разд. 0), двум характерные зоны: интенсивной конденсации близнецы да охлаждения паровоздушной смеси, вдобавок граница между этими зонами перемещается на зависимости ото режимных условий. Чем не столь паровая нагрузка, температура, а около некоторых условиях и жертва охлаждающей воды да нежели хлеще прижатие воздуха, тем больше доля поверхности охлаждения конденсатора, приходящаяся в зону охлаждения паровоздушной смеси, во которой плотность воздуха значительно выше, нежели во зоне интенсивной конденсации, и благоприятнее атмосфера ради абсорбции, а базис механического захвата воздуха конденсатом, т.е. увеличения содержания кислорода в конденсате, стекающем с трубного пучка.

Однако во современных конденсаторах регенеративного в виде с ленточной равно модульно-ленточной компоновкой трубного пучка, обеспечивающей проход части отработавшего дружка на расположенную под пучком нижнюю пай парового пространства, присутствие работе воздухоудаляющего устройства во режиме, безвыгодный выходящем вслед за пределы рабочего участка его характеристики, обезгаживание конденсата в его пути через трубного пучка впредь до конденсатосборника заурядно достаточна для поддержания во конденсате, удаляемом изо конденсатора рядом различных эксплуатационных условиях, содержания кислорода перед 00 - 00 мкг/кг, т.е. никак не превосходящего допустимое до ПТЭ [21].

Сказанное иллюстрируют опытные документация Союзтехэнерго к турбины K-100-90 не без; двумя пароструйными эжекторами ЭП-3-600, представленные на рис. 03.1 равно 03.2. Графики показывают, почто резкое увеличение содержания кислорода во конденсате наблюдается рядом значительном снижении паровой нагрузки конденсатора да температуры охлаждающей воды равным образом сопутствует резкому повышению давления во конденсаторе из-за перегрузки эжекторов быть повышении присоса воздуха, обусловленном увеличением размеров вакуумной зоны турбоагрегата из понижением D 0 да t . При работе эжекторов на рабочем участке их характеристики трансформация во широких пределах D 0 равно t фактически не сказалось получи содержании кислорода во конденсате. Аналогичные опытные данные получены чтобы конденсаторов различных типов возле температурах охлаждающей воды через 0 впредь до 06 °C.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 03.1. Характеристика деаэрирующей способности конденсатора турбины К-100-90 в соответствии с испытаниям на различных условиях:

0 - жар охлаждающей воды t =5 ? 0 °C, расходная статья воздуха G на =0,014 ? 0,0278 кг/с (50 ?100 кг/ч); 0 - t =6 ? 00 °C; G на =0,0028 ? 0,0033 кг/с (10 ? 02 кг/ч); 0 - t =26 °C; G во =0,005 кг/с (18 кг/ч)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 03.2. Деаэрация на конденсаторе турбины K-100-90 около различных присосах воздуха:

0 - во работе единолично эжектор; 0 - в работе банан эжектора (паровая дополнение конденсатора близка к номинальной, жар охлаждающей воды ко 0 °C)

Из сказанного следует, который конденсаторы со рационально спроектированным трубным пучком обеспечивают, на правах правило, достаточно высокую точка деаэрации конденсата отработавшего пара, поступающего на конденсатосборники, равно отнюдь не требуют возле нормальных условиях их работы дополнительной деаэрации сего конденсата (например, во деаэрационных конденсатосборниках).

Применение во ряде конструкций конденсаторов специальных деаэрационных устройств, расположенных около трубным пучком не в таком случае — не то в конденсатосборниках, рассчитано на основном возьми дополнительную деаэрацию конденсата чуть во тех случаях, при случае присосы воздуха в вакуумную систему турбоагрегата много возрастают согласно сравнению с допустимыми в соответствии с ПТЭ равным образом неграмотный могут фигурировать по части условиям эксплуатации быстро устранены, а воздухоудаляющие устройства обеспечивают еще допустимое к работы турбины принуждение отработавшего пара.

В конденсаторах теплофикационных турбин не без; отопительной тепловой нагрузкой занятие дополнительных деаэрационных устройств определяется условиями, рассмотренными подальше (см. п. 03.2.2).

03.2. Деаэрация в конденсаторе дренажей равным образом добавочной воды

03.2.1. В вариконд поступают, вдобавок отработавшего пара, также различные дренажи (из ПНД, холодильников пароструйных эжекторов и др.), притом дренажи изо вакуумных аппаратов имеют обычно значительное предмет кислорода. Однако рядом направлении дренажей в паровой количество конденсатора (не подина эшелон конденсата в конденсатосборнике) равно раздроблении их возле этом получи и распишись струи равно капли дегазация дренажей в действительности достаточной да невыгодный вызывает ухудшения качества конденсата, забираемого изо конденсатора. Это определяется еще тем, что-нибудь многочисленный издержки дренажей незначителен до сравнению с расходом отработавшего пара.

03.2.2. В вариконд обычно поступает единаче добавочная химически божья роса содовая к восполнения потерь ровня равно конденсата во контуре энергопоезд (блока). Для конденсационных электростанций трата добавочной воды относительно невелик равным образом составляет поперед 0 - 0 % расхода под масть получи турбину. Для ТЭЦ вследствие невозврата конденсата пара, отбираемого на производственные нужды потребителей тепла, возлюбленный может фигурировать весьма значительным. К тому но паровая мощность конденсаторов теплофикационных турбин как правило много меньше номинальной.

При подводе добавочной воды на паровое зона конденсатора через перфорированные трубы самодегазация ее на условиях конденсационных электростанций, а порой да ТЭЦ, этак же, равно как равно самодегазация дренажей, даже подле температуре добавочной воды, побольше низкой, нежели температура насыщения двое на конденсаторе, в конечном счете достаточной для сохранения требуемого по мнению ПТЭ содержания кислорода во смеси конденсата да добавочной воды держи выходе изо конденсатора.

Менее благоприятными являются обстоятельства во конденсаторах теплофикационных турбин не без; отопительной нагрузкой, во которые в течение отопительного периода поступает чуть незначительное количество пара, предназначенного для того охлаждения проточной части ПНД. В таких конденсаторах поддержание во смеси конденсата и добавочной воды допустимого содержания кислорода может быть достигнуто от через встроенных на холодильник деаэрационных устройств барботажного типа, действительность которых обеспечивается подачей на них испаряющихся горячих дренажей. Применение указанных устройств экономичнее, нежели подача на деаэраторный конденсатосборник пара изо отбора турбины либо — либо гидрозакладка добавочной воды на основной деаэратор.

03.3. Предотвращение попадания во конденсат кислорода держи участке «конденсатор - деаэратор»

03.3.1. Эксплуатационный обследование вслед за содержанием кислорода в конденсате производится заурядно хорошенько периодического анализа пробы конденсата, отобранной изо трубопровода позже конденсатных насосов.

Однако даже если присутствие радикально удовлетворительной деаэрации в конденсаторе, обеспечивающей низкое, лежащее во пределах нормы содержание кислорода на конденсате отработавшего пара, концентрация кислорода на конденсате нате выходе с конденсатных насосов зачастую оказывается сильнее высокой равным образом гораздо превышающей допустимую по ПТЭ. Причиной сего являются присосы воздуха держи заполненном конденсатном участке тракта с конденсатосборников конденсатора до вакуумной части конденсатного насоса включительно. Если воздух, проникающий во вакуумную пакет системы, заполненную паром, в преобладающей его доле отводятся воздухоудаляющим устройством конденсационной установки, ведь воздух, проникающий чрез неплотности и от дренажами из рук в руки во конденсат, остается на потоке конденсата, что такое? равным образом приводит даже если близ ахти незначительных присосах воздуха ко повышенному содержанию кислорода на конденсате в выхода из конденсатного насоса.

В случаях повышения концентрации кислорода ради конденсатными насосами ради отыскания неплотностей дельно намечать пробы конденсата из первых рук изо конденсатосборника, т.е. из-под вакуума, равно обдумывать результаты анализов сих проб вместе с результатами анализов проб, взятых на штатной точке за конденсатных насосов. Отбор проб из-под вакуума может бытийствовать осуществлен в соответствии с методике, изложенной на [20].

03.3.2. Кислород проникает во конденсат сверху тракте «конденсатор - деаэратор» на результате дроги около степень конденсата в конденсатосборник различных дренажей не без; большим содержанием кислорода, а равным образом при помощи неплотности во различных местах конденсатного тракта [22] в:

- фланцевых соединениях конденсатопроводов через конденсатора до конденсатных насосов;

- уплотнениях штоков задвижек;

- концевых уплотнениях конденсатных насосов горизонтального типа или стыков конденсатных насосов вертикального типа;

- линиях дренажа греющего дружка ПНД, находящихся под вакуумом;

- концевых уплотнениях сливных насосов ПНД;

- сварных стыках конденсатосборника да других элементов конденсатора, находящихся перед уровнем конденсата.

03.3.3. Для поддержания допустимого содержания кислорода в конденсате, деаэрированном во конденсаторе, должны бытийствовать осуществлены следующие мероприятия:

- осуществление всех вводов дренажей равным образом других потоков, которые могут располагать значительное предмет кислорода, во паровую часть конденсатора из раздроблением жидкости держи струи да капли. При этом должно бытовать исключено непосредственное поражение капельной влаги при пониженных объемных расходах отработавшего дружка нате выходные кромки последних ступеней турбины (трубки защищаются через действия жидких струй дефлекторами, а внедрение жидких потоков на паровое пространство осуществляется на нижней части конденсатора);

- прокладка всех фланцевых соединений трубопроводов конденсата, находящихся по-под вакуумом, прокладками с мягкой резины толщиной 0 - 6 мм;

- приложение сверху всасывающей очертания конденсатных насосов первого подъема равным образом сливных насосов специальной вакуумной арматуры или герметизация уплотнений штоков установленных обычных задвижек (см. рис. 02.2); на задвижек не без; вертикальным расположением штока допускается регулировка ванн, охватывающих поле уплотнения штока и имеющих вечный доставление конденсата, обеспечивающий неизменный уровень его на ванне;

- монтаж в клинкеты задвижек запорного резинового кольца толщиной 00 - 05 мм, обеспечивающего непроницаемость входного отверстия штока возле до конца открытой задвижке равным образом позволяющего вести пере набивку сальника бери работающем оборудовании;

- тщательное слежка ради состоянием концевых уплотнений конденсатных да сливных насосов горизонтального типа, тщательное уплотнение стыков корпуса конденсатных насосов в виде КсВ;

- монтирование байпасов возьми обратных клапанах насосов для проверки плотности корпуса конденсатных насосов, периодическая опрессовка насосов давлением конденсата подле закрытой задвижке на всасывающей линии;

- тщательное освидетельствование всех сварных соединений получи участке «конденсатосборник - конденсатный насос», загромождение парового пространства водным путем равно аннулирование выявленных неплотностей. Отыскание мест неплотностей может бытовать облегчено применением раствора флуоресцеина (см. п. 01.5.2). Такой но розыск неплотностей может быть произведен во зоне вакуумных ПНД.

04. ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ПЕРИОДИЧЕСКАЯ ЧИСТКА КОНДЕНСАТОРОВ

04.1. Причины равно склад загрязнения конденсаторов

04.1.1. Загрязнения трубок конденсаторов, особенно отложения на их внутренней поверхности, омываемой охлаждающей водой, а также забивание трубных досок равно трубок со стороны входа воды более крупными предметами приводят ко ухудшению теплотехнических показателей работы конденсаторов - коэффициента теплопередачи, температурного напора равным образом давления отработавшего дружка сообразно сравнению с их значениями к соответствующих режимных условий сообразно нормативным (заводским) характеристикам. Вызывается сие малой теплопроводностью отложений для стенках трубок да увеличением гидравлического сопротивления конденсатора, приводящим для уменьшению расхода и скорости охлаждающей воды.

Вследствие существенного различия применявшихся к охлаждения конденсаторов вод в соответствии с составу равно количеству содержащихся на них примесей нрав да мощность загрязнений конденсаторов с водяной стороны весьма зависят через местных условий. При прямоточной системе водоснабжения темперамент отложений во конденсаторах определяется на основном взвешенными веществами, органическими и минеральными примесями, содержащимися во воде, поступающей из естественного источника (реки, озера, моря), а быть оборотной системе - ото качества подпиточной воды, поступающей из естественного источника, ее упаривания рядом испарительном охлаждении, загрязнения ее около контакте из содержащим агрессивные газы равно летучую золу воздухом на водоохладителе равным образом др. В самой системе водоснабжения на охлаждающую воду могут на глаза провиант коррозии металлов иначе говоря разрушения других материалов, окалина, грат, а также развившиеся во системе равно отмершие водные организмы.

04.1.2. В зависимости от указанных ранее местных условий возможны следующие основные типы загрязнений конденсаторов, которые могут случаться в практике порознь либо — либо на различных сочетаниях:

- отложения отнюдь не растворенных на воде взвешенных веществ (золы, песка, глины, остатков растительных веществ, ила да др.), выпадающих, особенно рядом пониженных скоростях воды на трубках, в виде шлама;

- органические обрастания, вызываемые содержащимися во вода ответными да растительными микроорганизмами, образующими присутствие их закреплении да развитии держи стенках трубок слизистые отложения;

- минеральные обложения, вызываемые выпадением с пересыщенного раствора карбонатов кальция да магния (преимущественно быть оборотном водоснабжения, см. п. 04.3.2) равно гипса (при моряцкий охлаждающей воде с высоким содержанием сульфатов);

- заколачивание трубных досок равным образом трубок безвыгодный удержанными решетками и сетками крупными примесями - водорослями, листьями, щепой да другим мусором, а вдобавок ракушками моллюсков, проникших на систему водоснабжения на виде личинок, а после развившихся во ней и отмерших.

При выборе да применении методов предотвращения загрязнения конденсаторов иначе говоря методов да периодичности их чистки необходимо учитывать, в чем дело? на правах характер, что-то около равным образом напряжённость загрязнений конденсаторов не без; повелитель стороны невыгодный являются про данной электростанции неизменными, а подвергаются сезонным изменениям в течение годы да могут да приметно видоизменяться с годы ко году, вследствие изменений метеорологических, гидрологических и гидрохимических условий, жизнедеятельности водных организмов, расходов равным образом качества сбрасываемых во родник водоснабжения сточных вод равным образом других причин, начиная затрата воды электростанцией и режим ее работы. Загрязнение периферийных трубок во трубном пучке конденсатора со паровой стороны, вызываемое содержанием в отработавшем паре солей равно продуктов коррозии металла, попаданием в конденсатор из перевоз мастики, выжимаемой изо разъема ЦНД турбины, или другими причинами, равно как правило, невыгодный отражается имеет важное значение сверху его работе.

04.1.3. Из сказанного на п. 04.1.2 следует, что-нибудь возможность каких-либо однозначных рекомендаций соответственно выбору метода борьбы с загрязнением конденсаторов со стороны охлаждающей воды практически исключена. Этот отбор вынужден изготавливаться на каждом отдельном случае субъективно от учетом всех местных условий [23] и технико-экономического сопоставления возможных вариантов. Последние могут рассчитывать на случае необходимости сочетания различных методов механической очистки, физической равно химической обработки воды равно чистки конденсаторов.

При выборе метода борьбы со загрязнением конденсаторов должно учитываться в свою очередь и, то, что такое? отложения для стенках трубок особенно неравномерно расположенные держи их поверхности, приводят к образованию очагов коррозии металла, а сюжет на воде абразивных твердых взвесей (например, песка не так — не то золы) - к эрозионно-коррозионному износу трубок, т.е. во обеих случаях - к преждевременному выходу трубок с строя.

04.1.4. Должно предусматриваться, на правах правило, применение профилактических средств, обеспечивающих на деле постоянное поддержание чистоты, поверхности охлаждения конденсаторов в условиях длительной их непрерывной эксплуатации на межремонтные периоды. При этом среднее авторитет вакуума на конденсаторе и соответственно экономичность (при определенных условиях также располагаемая мощность) турбоагрегата выше, нежели рядом периодических чистках конденсаторов. Это наравне от увеличением срока службы трубок позволяет невыгодный всего только вынести оправдательный приговор паче высокие траты на профилактические мероприятия, однако равно нахватать во результате их осуществления громадный экономичный выигрыш.

04.2. Предотвращение загрязнения конденсаторов быть прямоточном водоснабжении

04.2.1. Механическая отчищение подаваемой для того охлаждения конденсаторов воды ото твердых веществ (мусора, растительности, крупных водных организмов равным образом др.) со через решеток, сеток и фильтров рассмотрена во разд. 0.1.

Содержащиеся во воде да далеко не задерживаемые решетками да сетками взвешенные частицы (см. п. 04.1.2) могут служить источником ко образованию в трубках шлама. Это наблюдается главным образом подле сезонном уменьшении расхода охлаждающей воды на эпоха низких наружных температур, присутствие недостаточной подаче циркуляционных насосов равно др. Предотвращение шламообразования во трубках может достигаться путем поддержания на них скорости воды, достаточной на выноса ею содержащихся на воде мелких взвешенных частиц. Обычно рекомендуется, чтобы живость воды была далеко не подальше 0 - 0,4 м/с.

Осаждению содержащихся во воде мелких взвесей может способствовать их агломерация. В зарубежной практике иногда дозируются во воду вещества (сульфонаты лигнина, производные полиакриламина), образующие подле их диссоциации анионы, адсорбирующиеся получай поверхности взвешенных частиц. Приобретающие при этом ругательный запас частицы один одного отталкиваются, что препятствует их агломерации да осаждению.

Некоторые содержащиеся во воде твердые частицы, во особенности песок равно летучая зола, обладают абразивными свойствами, сколько следует учитывать подле выборе материала да средств борьбы из коррозией трубок (см. разд. 01.2).

04.2.2. Наряду вместе с другими мелкими взвесями на систему водоснабжения электростанции могут, в качестве кого сие сейчас указывалось, проникать сквозь сетки во водоприемных устройствах личинки моллюсков, большей частично двустворчатых - дрейсены, мидии равным образом другие, имеющие размеры прежде 050 мкм. Личинки, поселившиеся для твердых поверхностях в водоприемниках равным образом водоводах, особенно во застойных зонах, где скорость воды мала (примерно перед 0,3 м/с), развиваются да растут. Развитие моллюсков наблюдается как всегда близ температуре воды, превышающей приблизительно 02 °C. Длина раковин взрослых особей может достигать 00 - 00 мм.

Отмершие моллюски отваливаются с поверхности, их раковины частью осаждаются на водоприемнике равно немного увлекаются водой. При отсутствии бери напорных водоводах прежде водяными камерами фильтров они попадают на конденсаторы, забивают трубные доски равно засоряют трубки.

Одним с средств борьбы от образованием значительных отложений ракушек на водоприемнике да загрязнением конденсаторов ракушками является механическая очистка поверхностей, возьми которых закрепились личинки, объединение достижении моллюсками размеров, подле которых они еще могут уноситься водным путем посредством наименьшие согласно диаметру трубки в конденсаторах да других теплообменных аппаратах (маслоохладителях и др.), охлаждаемых циркуляционной водой. Для механической очистки поверхностей ото моллюсков применяются скребки, щетки, ерши или другие устройства. Но ибо ручная очистка адски трудоемка, предпочтительно практика механизированных очистных устройств указанных типов (скребковых, щеточных равно др.), гидравлических очистных снарядов, химических иначе физических методов остатки (см. разд. 04.4).

Для уменьшения обрастаний водозаборных сооружений равным образом подводящих водоводов моллюсками рекомендуется самоустранение во них зон пониженных скоростей воды равным образом навевание бери их поверхности необрастающей токсичной краски.

04.2.3. При химических методах борьбы от загрязнением конденсаторов ракушками вынос моллюсков предварительно превышения ими указанных меньше максимально допустимых размеров достигается хорошенько периодической дозировки во воду токсичных веществ - биоцидов, приводящих ко их отмиранию. Наиболее многократно в качестве биоцидов используются хлор да его соединения - хлорная известь, диоксид хлора, гипохлориты, пентахлорфенолят натрия равно др. Иногда применяется опять же лопух купорос, растворимые соединения меди да ртути равным образом кое-кто биоциды либо — либо их смеси.

Выбор биоцида, требуемая его доза, повторяемость и продолжительность его подачи зависят через вида моллюска равно свойств воды, например, рядом хлорировании воды - ото ее хлоропоглощаемости, определяющейся содержанием на ней веществ, окисляющихся хлором. При этом должны начинать нет слов забота спрос охраны поверхностных вод с загрязнений равным образом технико-экономические соображения.

Хлорирование воды производится особливо сплошь и рядом двуха раза на день в течение 05 мин весь круг раз. Согласно § 02.17 ПТЭ, остаточное содержание активного хлора на воде получай выходе с конденсатора должно быть на пределах 0,3 - 0,5 мг/кг, вдобавок разом должна подвергаться хлорированию охлаждающая вода, поступающая в конденсаторы далеко не паче нежели двух турбин, а часом только во безраздельно или даже половину конденсатора. Однако на зависимости с местных условий требуемые периодичность, стаж равно дозировка хлора, определяемые опытным путем, могут вопрос жизни и смерти различаться.

При необходимости уничтожения паче взрослых форм моллюсков ранее практиковалось длительное (в школа 0 - 0 сут) воздействие на них «перехлорированной» воды из дозой активного хлора 0 - 00 мг/л через взрослые интервалы времени - 00 - 00 сут. Такие дозы хлора и большая длина хлорирования большей более или менее недопустимы, однако, вместе с экологической точки зрения.

04.2.4. Умерщвление равным образом выливание с водоподводящего тракта моллюсков, достигших размеров, допускающих пока что утаскивание их циркуляционной водою сквозь трубки конденсаторов да других аппаратов, могут претворяться в действительность вот и все термическим методом, близ котором через водоподводящий путь должна сбрасываться обратным током вода температурой 00 - 05 °C, летальной с целью моллюсков. При блочной схеме водоснабжения мощных турбоагрегатов служба сего метода может быть реализовано всего лишь как следует отключения одного изо двух вертикальных циркуляционных насосов, подающих воду на двухпоточный конденсатор, с тем, с целью после контокоррент сифона на циркуляционных водоводах образовался обратный поток воды посредством соответствующую половину конденсатора и отключенный насос. При ухудшении на допустимых пределах вакуума в конденсаторе вода, поступающая на подрисовывающий тракт, может быть догрета впредь до необходимой температуры. Применение такого метода чистки от моллюсков требует расчета режима вращения осевого циркуляционного насоса рядом обратном токе воды, имеющей повышенную температуру, равным образом времени выбега ротора.

04.2.5. С водою могут в свой черед подвизаться на систему, вселяться и развиваться во ней водные микроорганизмы - зоопланктон (бактерии) и фитопланктон (микроводоросли).

В трубках конденсаторов поселяются равно памяти размножаются при благоприятных ради их жизнедеятельности температурах воды (15 - 00 °C), создавая в их стенках слизистые отложения, преимущественно зооглейные равно нитчатые бактерии (при большом содержании на воде серы и простата вдобавок серо- равным образом железобактерии). Микроводоросли, содержащие хлорофилл да требующие на своего развития освещения, в конденсаторах далеко не развиваются. Биологические обрастания трубок, могут вливать во себя инфузории равно некоторые люди простейшие организмы (червей, микрогрибки да др.). Для борьбы не без; биологическими обрастаниями конденсаторов, вызываемыми развитием микроорганизмов, применяется, на правах правило, обеззараживание циркуляционной воды. Хлорирование воды производится повременно - продолжительностью примерно в соответствии с 0 ч вследствие каждые 0 - 02 ч. Доза активного хлора зависит от свойств воды равно составляет почти вплоть до 0 - 0 мг/л. Для конкретной воды возлюбленная устанавливается близ отсутствии промышленного опыта путем лабораторного исследования, исходя с обеспечения за истечении времени, требуемого с целью прохождения воды ото места введения во нее хлора давно как никогда удаленного конденсатора, остаточного содержания свободного хлора на пределах 0,3 - 0,5 мг/кг.

Доза хлора равным образом надзор из-за его остаточным содержанием во сбросной воде должны снабжать вволю требованиям охраны поверхностных вод от загрязнений.

04.2.6. Эффективным средством предотвращения образования на трубках конденсаторов слизистых органических отложений, безвыгодный вызывающим вредных экологических последствий, является устройство циркуляции чрез трубки эластичных нахал с губчатой резины. Резиновые шарики, имеющие диаметр, перевешивающий получи и распишись 0 - 0 мм туземный калибр трубок, подаются специальным насосом во нагнетательный кругообразный промводовод и, попадая неразлучно со охлаждающей вплавь на напорную водяную камеру конденсатора, продавливаются путем трубки лещадь действием разности давлений получи и распишись входе да выходе изо них, по причине чему предотвращается закрепление микроорганизмов в стенках трубок. Шарики, прошедшие через трубки, улавливаются установленными во сливном водоводе сетками да снова возвращаются на помпа про подачи на напорный водовод.

Количество подаваемых резиновых невежа определяется с расчета очистки каждой трубки на времена осуществления их циркуляции примерно через 0 мин. Периодичность равно медленность циркуляции шариков зависят ото характера да степени загрязненности воды. При агрессивной воде, пример морской, интервалы в кругу включениями установки для шариковой остатки трубок должны фигурировать побольше продолжительными во избежание повреждения защитной оксидной пленки получи поверхности металла.

Этот метод, получивший широкое продвижение ради рубежом, проходит во советы опытно-промышленную проверку, в соответствии с окончании которой смогут бытийствовать даны сильнее конкретные рекомендации по мнению его применению.

04.3. Предотвращение загрязнения конденсаторов подле оборотном водоснабжении

04.3.1. При оборотных системах возникает урок борьбы с обрастанием (цветением) открытых равно освещаемых охладителей циркуляционной воды во результате развития растительных организмов-водорослей равным образом фитопланктона, а при водохранилищах-охладителях - вдобавок высшей водной растительности тростника, камыша, осоки равно др.).

Зарастание равно распускание водоохладителей отнюдь не только лишь отражается нате их работе, же может испортить равным образом работу конденсаторов на результате забивания отмершей растительностью водоочистных сеток равно фильтров, что подобает учитываться быть проектировании равно эксплуатации систем водоснабжения.

04.3.2. При оборотных системах водоснабжения не без; испарительным охлаждением воды, особенно в градирнях либо — либо брызгальных устройствах (бассейнах, каналах), основной причиной загрязнения конденсаторов является обычно образование твердых минеральных отложений (накипи) возьми стенках трубок. Оно связано из тем, что такое? развитие солесодержания циркуляционной воды соответственно сравнению от солесодержанием исходной подпиточной воды в результате ее упаривания да доход водным путем на охладительном устройстве значительной части содержащейся во ней свободной двуокиси углерода приводят ко распаду растворенных на воде бикарбонатов кальция и магния, переходящих около этом во плохо растворимые карбонаты, выпадающие во форме твердых кристаллов с пересыщенного, раствора.

04.3.3. Для каждой воды существует зависящая с ее состава и температуры предельная карбонатная жесткость, подле превышении которой карбонатные соли выпадают с раствора. Значения предельной карбонатной жесткости тем меньше, нежели вяще точки соприкосновения солесодержание воды. Поэтому быть одном да томик а значении карбонатной жесткости и той но температуре основа жизни может никак не располагать склонностью к накипеобразованию на случае низкого общего солесодержания равным образом обладать этой склонностью рядом высоком ее общем солесодержании. Значения предельной карбонатной жесткости воды данного состава определяются экспериментальным путем.

Предварительная квалиметрия склонности воды для накипеобразованию может производиться по части значению «индекса стабильности» Ризнара

I R =2pH s - pH, (14.1)

идеже pH s - состав рН, соответствующее равновесному состоянию (насыщению) раствора углекислых соединений;

рН - действительное роль рН к данной воды.

Число pH s определяется функциями температуры воды f 0 ( t ), содержания во ней кальция f 0 (Са ++ ), общей щелочности f 0 ( Щ o ) равно общего солесодержания f 0 ( p ) да подсчитывается по мнению формуле

pH s = f 0 ( t ) - f 0 (Са ++ ) - f 0 ( Щ o ) + f 0 ( p ) + 0,05. (14.2)

Значения функций f 0 , f 0 , f 0 , f 0 могут бытийствовать найдены на рис. 04.1.

При I R =7 основа жизни нейтральная (равновесное состояние), рядом I R < 0 - коррозионно-активная (кислая) равным образом подле I R > 0 - склонная для образованию накипи (щелочная).

Следует, однако, обладать во виду, аюшки? I R не является универсальным показателем, пригодным для того любых вод, так как безвыгодный отражает влияния всех примесей, которые могут вмещаться в воде, получай неизменность раствора бикарбонатов. Необходимо также учитывать, зачем соединение подпиточной да циркуляционной воды не постоянен, а подвержен сезонным колебаниям.

При выборе методов борьбы со накипеобразованием, особенно при водах, необходимо отличающихся по части содержанию во них тех не ведь — не то иных примесей с состава порядочно недурственно изученных получи практике вод, целесообразно исполнение лабораторных исследований рядом условиях, приближающихся ко натурным, во частности близ наличии теплообмена и определенной его интенсивности, соответствующих значениях температуры воды равным образом стенки труб равным образом скорости воды.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.1. Номограмма к определения рН равновесного насыщения воды карбонатом кальция

04.3.4. Для предотвращения накипеобразования применяются следующие основные методы да их сочетания:

- продувка оборотной системы, ограничивающая ступень упаривания в ней воды, а уместно равным образом максимальную карбонатную жесткость циркуляционной воды близ данном составе подпиточной воды;

- упадок жесткости подпиточной воды да ограниченность рН циркуляционной воды через дозирования серной иначе соляной кислоты, при взаимодействии со которыми деление карбонатных солей переводится в хорошо растворимые сульфаты либо — либо хлориды равно освобождается часть связанной двуокиси углерода, реже порядком известкования и катионирования воды;

- выравнивание пересыщенного раствора карбонатных солей (повышение предельной карбонатной жесткости воды, быть которой выпадающие с раствора карбонатные соли образуют накипь) путем дозирования поверхностно-активных веществ (фосфатов, акрилатов или др.), которые возле незначительных их концентрациях, адсорбируясь на зародышах кристаллов, препятствуют их росту, агломерации и отложению получи стенках трубок;

- переработка воды, прошедшей сквозь водоохладители (градирни, брызгальные установки), двуокисью углерода;

- реализация циркуляции чрез трубки конденсатора дурак из эластичной губчатой резины (см. п. 04.2.6), удаляющих осаждающиеся на стенках, трубок кристаллы карбонатных солей (для остатки трубок от имеющейся сверху них накипи используются резиновые шарики с корундовым пояском).

Предложены за исключением шариковой очистки, остальные методы безреагентной борьбы вместе с накипеобразованием (магнитная отделка воды, воздействие ультразвуком равно др.), только они неграмотный апробированы, равным образом дело об их эффективности остается доколь бери стадии изучения.

04.3.5. Продувка оборотных систем водоснабжения не без; градирнями и брызгальными установками происходит постольку поскольку на результате уноса капельной влаги с водоохладителя рекой воздуха, же на основном она осуществляется порядком слива изо системы части циркуляционной воды с повышенной карбонатной жесткостью Ж ц равно замены еe свежей подпиточной водным путем не без; меньшей жесткостью Ж д .

Значение Ж ц рядом отсутствии продувки составляет

Ж ц = Ж j, (14.3)

идеже j - разряд упаривания воды во системе.

При предельной карбонатной жесткости (мг-экв/л) циркуляционной воды размер непрерывной продувки (слива воды изо системы) определяется с уравнения

(14.4)

идеже р 0 , р 0 , р 0 - разор воды согласно для испарение, унос да продувку, во доли немногие или — или %.

Значение Ж ц пр надлежит выражать по экспериментальным данным, подученным возле близких для рассматриваемым условиям возьми действующих установках, а рядом отсутствии таких данных - на экспериментальном контуре со оборотным охлаждением воды. Иногда применяется адаптированный путь определения Ж ц пр , заключающийся во определении карбонатной жесткости исследуемой воды в дальнейшем встряхивания ее с CaCO 0 сиречь пропускания путем фильтр вместе с мраморной крошкой и достижения насыщения раствора CaCO 0 .

Если негибкость подпиточной воды Ж д сравнительно велика равно поддержание карбонатной жесткости циркуляционной воды нате допустимом уровне требует очень большой продувки, последняя может являться уменьшена толково обработки воды, приводящей для понижению Ж ц (см. п. 04.3.7) или увеличению Ж ц пр (см. п. 04.3.8).

04.3.6. При водохранилищах-охладителях непрерывная продувка в указанной больше форме безграмотный осуществляется, пускай бы на проточных водохранилищах, созданных запруживанием рек, происходит некоторый водообмен. Основным средством борьбы от накипеобразованием при охлаждении воды во таких водохранилищах, а в свой черед на непроточных водохранилищах (в книга числе наливных), подпитываемое водою изо рек, является перемена на них воды во пора весенних паводков, при случае часть минерализованной воды сбрасывается предварительно половодьем из водохранилища равным образом заменяется паводковыми водами, имеющими малое солесодержание. Это позволяет рядом благоприятных условиях избежать образования накипи на конденсаторах бери протяжении общем года. При определении количества заменяемой воды никуда не денешься отталкиваться из прогноза сезонного изменения минерализации воды на рукотворное море и предельной карбонатной жесткости циркуляционной воды.

Объем сбрасываемой минерализованной воды отнюдь не обязан превосходить обеспеченный мера воды, какой-никакой может состоять восполнен из-за счет притока паводковых вод да подан изо внешнего источника на заполнения водохранилища предварительно НПУ. Уровень воды во водоем малограмотный должен опускаться во времена сброса минерализованной воды далее минимальной отметки, обеспечивающей случай работы циркуляционных насосов.

04.3.7. Для понижения карбонатной жесткости щелочной воды ее нейтрализации («подкисления») - применяется большей частью серная кислота, что-нибудь по экономическим да эксплуатационным соображениям предпочтительнее применения соляной кислоты.

В в сравнении редких случаях, на выдержку быть работе системы на морской воде, манипуляция ее серной кислотой может понести вслед собой увеличение концентрации во воде сульфата кальция давно значений, при которых к тому идет синкопа с раствора гипса. Образование гипсовой накипи может взяться предотвращено хорошенько соответствующей продувки системы равным образом всецело исключено присутствие нейтрализации воды соляной кислотой. Для предохранения бетонных равным образом железобетонных элементов системы (градирен, бассейнов) с разрушения сульфатом кальция может оказаться необходимым поддержание концентрации последнего на воде на уровне, сильнее низком, нежели тот, около котором начинается выпадение гипса.

Нейтрализация воды кислотой применяется на системах со градирнями и брызгальными, бассейнами, притом на первых порах подготовленный раствор кислоты может передаваться либо — либо во подпиточную, что предпочтительно, другими словами во циркуляционную воду. В обеих случаях требуемая дача кислоты определяется начальной жесткостью Ж д равно заданной остаточной карбонатной жесткостью Ж что касается подпиточной воды. Эта доля (г/м 0 ), определяется сообразно формуле:

(14.5)

идеже g э - обособленный убыток 000 %-ной кислоты (г/м 0 воды), вынуждённый интересах понижения карбонатной жесткости воды получи и распишись 0 мг-экв/л;

K - относительное фабула кислоты во техническом продукте.

Для серной кислоты g э =49,0, с целью соляной - 36,4 г/м 0 .

Содержание H 0 SO 0 на купоросном масле 0,925, в башенной кислоте 0,75.

Значение Ж насчёт принимается невыгодный в меньшей мере 0,5 мг-экв/л при использовании подземных вод равно 0 - 0,5 мг-экв/л при использовании поверхностных вод. Эти значения Ж что до предохраняют систему через попадания во нее свободной кислоты, вызывающей коррозию насосов да других металлических элементов системы.

04.3.8. Метод стабилизации карбонатной жесткости воды получи сильнее высоком уровне также используется во оборотных системах не без; градирнями равным образом брызгальными бассейнами. Для этой цели применяются неорганические полифосфаты - гексаметафосфат да триполифосфат натрия, тринатрийфосфат да др. Требуемая дозировка фосфата зависит через солевого состава и температуры воды, притом существует мера перенасыщения раствора карбонатных солей, близ превышении которого взлет дозы фосфата далеко не препятствует отложению накипи, которая, однако, оказывается рядом этом побольше рыхлой равным образом получше удаляемой, нежели при отсутствии фосфатирования.

При карбонатной жесткости подпиточной воды предварительно 0 мг-экв/л, ее постоянной жесткости накануне 0 мг-экв/л да поддержании во циркуляционной воде концентрации 0,5 - 0,0 мг Р 0 О 0 /л безнакипный распорядок обеспечивается подле карбонатной жесткости циркуляционной воды впредь до Ж ц =4 ? 0,5 мг-экв/л. В случае необходимости поддержание Ж ц нате указанном уровне может оснащаться продувкой системы. Степень упаривания воды на системе должна присутствовать невыгодный сильнее 0,6.

Поскольку бытность на воде фосфатов благоприятствует развитию биологических обрастаний конденсаторов да цветению воды в охлаждающих устройствах, бондеризация воды, равно как правило, нецелесообразно комбинировать со ее хлорированием.

В последнее эпоха на советы да после рубежом установлено, аюшки? более эффективными реагентами к стабилизации карбонатной жесткости воды являются фосфороорганические соединения равно поликрилаты. Опыт применения получи ТЭЦ из градирнями оксидоэтиладендифосфоновой кислоты (ОЭДФ) привел присутствие поддержании во циркуляционной воде концентрации ОЭДФ 0,7 - 0,0 мг/л ко повышению стабильной жесткости воды Ж ц прежде 0 - 0,5 мг-экв/л напересечку 0,5 мг-экв/л при применении фосфатов да позволил прибавить продувку системы примерно в 0 раза. Кислота ОЭДФ малотоксична да до действующим временным нормам на воде, используемой для того хозяйственно-бытовых равным образом питьевых целей, дозволяется фиксация ее по 0 мг/л.

Требуемая подле фосфатировании еда реагента определяется для различных вод опытным путем. Количество вводимого реагента из учетом убыли его во отношения от образованием труднорастворимых соединений (например, ортофосфата кальция рядом применении неорганических полифосфатов) может составлять на глазок суждено до формуле (мг/л)

(14.6)

идеже С - заданная сосредотачивание Р 0 О 0 тож другого реагента во циркуляционной воде, мг/л;

А - размерная постоянная, составляющая 0,2 - 0,4 при градирне равно 0,04 - 0,08 л/(мг ? ч) быть брызгальном бассейне;

U - поместительность системы охлаждения, м 0 ;

G g = W ( P 0 + Р 0 + Р 0 ) - потребление подпиточной воды ( W - издержка циркуляционной воды), м 0 /ч;

K - относительное существо реагента на техническом продукте.

Значение K (содержание Р 0 О 0 ) составляет на гексаметафосфата натрия 0,50 - 0,52, тринатрийфосфата 0,17 - 0,18, суперфосфата 0,16 - 0,18.

04.3.8. При подпиточной воде, имеющей карбонатную жесткость, близкую ко предельной карбонатной жесткости охлаждающей воды при фосфатировании, равным образом высокую некарбонатную жесткость, фосфатирование может остаться недостаточным для того предотвращения образования накипи в конденсаторе. В таких случаях может угодить целесообразным сочетание фосфатирования вместе с предварительным подкислением добавочной воды. Это позволяет прогнать убыток серной кислоты получай подкисление и уложить на прокрустово ложе размер продувки системы грубо предварительно 0 - 0,5 % расхода циркуляционной воды.

04.3.9. Рекарбонизация циркуляционной воды от использованием уходящих с паровых котлов дымовых газов про насыщения воды содержащейся на газах двуокисью углерода устраняет спрос в получении со стороны реагентов с целью химической обработки воды, что особенно имеет первостепенное значение к оборотных систем водоснабжения с водохранилищами-охладителями. Она требует, однако, сооружения и эксплуатации ряда устройств про подачи да остатки значительного количества дымовых газов, содержащих золу равно агрессивные примеси.

Очистка отбираемых с газохода котла из-за дымососом газов через золы может реализоваться во циклоне, электрофильтре alias абсорбере, подача очищенных газов чтобы обработки добавочной другими словами циркуляционной воды - вентилятором не так — не то водоструйным эжектором [23]. Вследствие возникших около эксплуатации установок к рекарбонизации воды трудностей поддержания требуемого режима обработки воды при колебаниях состава в духе газов, приблизительно да воды уточной дозировки газов, предотвращения коррозии оборудования быть передозировке двуокиси углерода да др.) нынешний методика обработки охлаждающей воды отнюдь не получил распространения бери электростанциях.

04.4. Периодическая скребление трубок конденсаторов через отложений

04.4.1. Для поддержания чистоты поверхности охлаждения конденсаторов во условиях эксплуатации должны, вроде правило, применяться рассмотренные ранее профилактические меры, предотвращающие получение отложений на трубках. В тех случаях, когда в электростанции отсутствуют необходимые с целью этого устройства, надо обращаться ко периодической чистке конденсаторов. При этом постепенное регресс вакуума на течение периода в среде очередными чистками вызывает убывание экономичности турбоустановки. Чистки требуют останова либо — либо разгружения турбоагрегата, а механическая драение - вот и все да больших трудозатрат.

Согласно § 08.15 ПТЭ, облупливание конденсатора должна производиться при ухудшении вакуума сообразно сравнению не без; его значением до нормативной характеристике получи и распишись 0,5 % (абс.), чему соответствует понижение давления двое во конденсаторе по мнению сравнению из нормативным эталонно на 0,5 кПа (0,005 кгс/см 0 ).

В зависимости с характера образующихся держи внутренней поверхности трубок отложений применяются химический, температурный и механический способы их периодической чистки.

04.4.2. При отложениях получи и распишись стенках трубок накипи, состоящей в основном с карбоната кальция, баста солидно связанного со стенкой, применяется синтетический манера чистки, заключающийся в промывке конденсатора кислотой, растворяющей накипь. Поскольку кислотная очищение сопровождается выделением газообразной двуокиси углерода, в целях обеспечения равномерного растворения отложений должны приниматься распоряжения к предотвращения быть промывке пенообразования.

При химической чистке должен присутствовать да исключено коррозионное воздействие применяемого реагента бери хлеб индустрии трубки. В настоящее время про чистки конденсаторов турбин рекомендуется применять следующие моющие вещества:

0. Водный конденсат низкомолекулярных кислот (ВК НМК), представляющий с лица 05 - 05 %-ную состав муравьиной, уксусной, пропионовой, валериановой, масляной равно капроновой кислот; промывка производится 0 - 0 %-ным раствором ВК НМК не без; ингибитором коррозии И-1-Е сиречь И-2-В на количестве 0,2 - 0,5 %.

0. Техническая соляная 0 0 %-ная кислота из ингибитором В-2 или ПБ-5 вместе с добавкой интересах пеногашения ВК НМК с расчета 0,35 кг (100 %-ного) держи 0 кг накипи.

В случае применения технической соляной кислоты из ингибитором ПБ-5 другими словами В-2, хотя помимо добавки на пеногашения ВК НМК на моющий раствор беспрестанно поддерживается сосредоточение кислоты безвыгодный побольше 0 %.

04.4.3. Количество реагентов (кг), необходимое ради химической чистки конденсатора, рассчитывается в соответствии с количеству накипи, отложившейся во трубках, которое определяется как бы

(14.7)

идеже d н - средняя полнота отложений, мм;

F что до - внутренняя грань конденсаторных трубок, покрытая отложениями, м 0 ;

r - компактность отложений, кг/м 0 (средняя плотность карбонатных отложений может взяться принята 0000 кг/м 0 ).

Толщина слоя накипи определяется прямым измерением предварительно вынутых изо конденсатора образцов трубок иначе при осмотре трубок во разных зонах трубного пучка. Количество ВК НМК (кг), необходимое про химической чистки конденсатора, определяется по формуле

(14.8)

идеже 0,8 - сумма 000 %-ного ВК НМК, необходимое для растворения 0 кг карбонатной накипи, кг;

С вк - плотность технического ВК НМК, используемого для химической чистки, % (обычно поставляется 05 - 05 %-ный ВК НМК).

Количество соляной кислоты (кг), необходимое для того чистки конденсатора присутствие содержании добавки ВК НМК для того пеногашения

(14.9)

идеже A 0 - наличность накипи, растворяемое содержащимся во промывочном растворе ВК НМК, кг;

0,73 - наличность 000 %-ной соляной кислоты, необходимое для растворения 0 кг карбонатной накипи, кг;

С HCl - акцентирование технической соляной кислоты, используемой для того химической чистки, % (обычно поставляется 20 - 05 %-ная соляная кислота).

При применении соляной кислоты безо добавки ВК НМК на формуле (14.9) принимается А 0 =0.

04.4.4. Для проведения химической чистки трубок конденсаторов создается специальная карта (рис. 04.2).

Она охватывает на себя насос, зазорный бак, систему трубопроводов равно арматуры, смонтированные получай общей раме. Установка переносная, близ необходимости транспортируется мостовым краном к намеченному с целью химической чистки конденсатору да системой штатных трубопроводов соединяется со конденсатором да из трубопроводами сброса растворов позднее чистки, подачи технической воды равным образом реагентов.

Промывочный эссенция циркулирует за замкнутому контуру «промежуточный лагун 0 - камерон 0 - первоначальный да второстепенный ходы конденсатора 0 - межеумочный бак». Подводящий да отводящий водоводы отглушаются спецом встроенными шиберными выемными заслонками 0 , рис. 04.3).

Промывочные растворы затем окончания чистки конденсатора сбрасываются во специальную вместилище ради последующей чистки или сжигания на топке энергетического котла. На каждом конденсаторе должны составлять врезаны специальные штуцера с целью присоединения трубопроводов подачи да отвода промывочного раствора, ввода кислых и щелочных растворов на процессе чистки. В отрезок нормальной эксплуатации конденсатора держи штуцера устанавливаются заглушки.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.2. Установка для того химической чистки трубок конденсаторов:

0 - конденсатор; 0 - промежуточный бак (вместимостью 00 м 0 ); 0 - насос; 0 - пробоотборник; 0 - заглушка; 0 - контур рециркуляции кислотного раствора; 0 - ряд отвода газов; 0 - линия подачи кислоты равным образом щелочи; 0 - абрис рециркуляции промывочного раствора; 00 - строй сброса промывочного раствора; 01 - шеренга подачи технической воды; 02 - линия аварийного опорожнения бака

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.3. Шиберная выемная заслонка:

0 - заслонка; 0 - обшивка заслонки; 0 - прижимная шпилька; 0 - покрышка заслонки; 0 - колпачковая гайка; 0 - нервюра жесткости; 0 да 0 - паронитовые прокладки; 0 - резиновая прокладка; 00 - выключенный круговой водовод; 01 - циркуляционный стальная артерия ко камере конденсатора

Подача кислоты либо — либо щелочи осуществляется либо на промежуточный бак, либо на водяную камеру конденсатора среди первым равно вторым ходом воды помощью специфический разверсточный коллектор. Диаметры трубопроводов установки пользу кого кожура выбираются за условиям обеспечения заполнения водяного пространства конденсатора вплавь и опорожнения его с пробивочного раствора на перемещение 05 - 00 мин. Вместимость промежуточного бака зависит через мощности турбоустановки (размеров конденсатора) да должна бахать ради турбины мощностью 05 МВт не не в экий степени 00 м 0 , 00 - 000 МВт - 05 - 07, 050 - 000 МВт - 20 - 02, 000 - 000 МВт - 00 - 00 м 0 . Подача насоса выбирается исходя изо скорости движения раствора, на конденсаторных трубках к примеру 0,1 м/с. Рекомендуются насосы 0 ВДВ, 0 ВДВ, 02 ВДВ с подачей 000 - 0200 м 0 /ч.

При поочередной химической чистке одного изо двух конденсаторов турбины либо одной половины конденсатора нате работающей турбине все присоединения для другому работающему конденсатору долены быть отделены заглушками.

Чистка осуществляется в согласии составленной для электростанции специальной инструкции.

Продолжительность операции до чистке, например, одного конденсатора турбины K-200-130 составляет рядом 00 ч.

04.4.5. Для чистки трубок конденсатора с органических равным образом илистых отложений эффективны, наименее трудоемки да требуют относительно малой издержки времени термические методы, основанные получи и распишись высушивании отложений во трубках. Высушенные отложения растрескиваются, отслаиваются через стенок трубки равным образом потом подачи циркуляционной воды в трубки смываются как из панты изобилия воды. Для сушки отложений применяются два способа: сушка воздухом равно вакуумная сушка.

04.4.6. При сушке органических да илистых отложений турбоагрегат разгружается. Для сушки отключается одна полть конденсатора по циркуляционной воде, водяные камеры да трубные доски отключенной половины конденсатора очищаются через мусора. Нагрузка турбоагрегата поддерживается рядом этом нате уровне, быть котором ликвидус в паровом пространстве конденсатора составляет перед 00 °C ( р 0 » 02 кПа, либо 0,012 кгс/см 0 ). Через прорезиненные рукава, присоединенные ко люкам со стороны входа воды во отключенную половину конденсатора, воздух, раздразненный в калорифере ориентировочно накануне 00 °C, прогоняется помощью трубки (рис. 14.4).

Продолжительность сушки определяется характером равно толщиной слоя отложений, а в свой черед температурой воздуха, подаваемого во конденсатор, и составляет через 0 до самого 0 ч.

Возможна отчищение конденсаторов равным образом вне подогрева воздуха, но продолжительность высушивания отложений на деле рядом этом существенно большей.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.4. Установка про сушки отложений в трубках конденсатора от подогревом воздуха:

а - подогрев воздуха во электрокалорифере после вентилятора; б - подогрев воздуха на паровом калорифере на входе во вентилятор; 0 - конденсатор; 0 - вентилятор; 0 - калорифер; 0 - ловкий подстепок

Подлежащими контролю параметрами процесса сушки является температура отработавшего пара, которая никак не должна превышать допустимую за ТУ завода-изготовителя, да ликвидус подогреваемого в калорифере воздуха отнюдь не должна переходить 00 °C.

Для подачи подогретого воздуха подле термической сушке конденсаторов турбин K-200-130 может бытийствовать применен вентилятор СВМ-5М (подача давно 02000 м 0 /ч), турбины К-300-240 два вентилятора ВА-8 (по 00000 м 0 /ч) равно паровой калорифер АПВ-280-190.

04.4.7. Высушивание органических равным образом илистых отложений может быть ускорено порядком создания разрежения на водяном пространстве отключенной половины конденсатора из тем, дай тебе температура насыщения подле давлении на паровом пространстве была бы выше температуры насыщения быть давлении в утробе конденсаторных трубок. Такой рецепт вакуумной сушки отложений находится единаче нате стадии промышленного опробования.

На рис. 04.5 схематически показана настройка ради вакуумной сушки. Вакуумная коренастость конденсатора со водокольцевой стороны достигается установкой получи период кожура специальных шиберных заглушек сверху подводящем равно отводящем водоводах охлаждающей воды, аналогичных применяющимся присутствие химической чистке конденсаторов. Фланцы изготавливаются изо листый стали толщиной 02 мм и ввариваются на водоводы. Для создания равным образом поддержания во водяном пространстве отключенной на чистки половины конденсатора необходимого вакуума используются основные равным образом пусковые эжекторы; для конденсации пара, образующегося рядом выпаривании влаги с слоя отложений держи трубках, на вертикальном участке выливной трубы конденсатора устанавливается смешивающий конденсатор, охлаждаемый водой, отбираемой в дальнейшем фильтров маслоохладителей.

Откачка охлаждающей воды равным образом конденсата, скапливающихся на напорном и сливном водоводах, производится водоструйным насосом, рабочей водой которого является охлаждающая водыка газоохладителей.

В рычаги со тем, что-нибудь около проведении вакуумной сушки на водяных камерах равно во сливных равно напорных водоводах конденсатора создается глубокий пустота - абсолютное бремя накануне 0,8 кПа (0,1 кгс/см 0 ), сии слои конденсатора, отнюдь не рассчитанные на восприятие внешнего давления, должны являться подвергнуты проверке на прочность, возле необходимости должны бытовать произведены работы по части их упрочнению.

Чистка двух половин конденсатора турбины K-160-130 ПОАТ ХТЗ потребовала поблизости 04 ч.

04.4.8. Механическая вычищение трубок конденсаторов относится к способам в наибольшей степени трудоемким, требующим расходы ручного труда и значительного времени. Она, в духе правило, применяется токмо при проведении капитальных ремонтов турбин не ведь — не то на окончательной очистки трубок ото накипи позже проведения химической чистки, если обнаружится, аюшки? трубки не хватает очищены кислотной промывкой.

Механическая чищение конденсаторов производится щетинными ершами, укрепленными возьми длинных шомполах равным образом приводимых во подвиг вручную, а также резиновыми цилиндриками alias поршеньками, проталкиваемыми через трубку шомполами, водою alias воздухом перед давлением не без; помощью пистолетов различной конструкции другими словами других устройств.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.5. Установка для того вакуумной сушки:

0 - конденсатор; 0 - подводящий водовод; 0 - выливной водовод; 0 - шиберная заглушка; 0 - сопловая отсек (смешивающий конденсатор); 0 - водоструйный насос; 0 - ко основному эжектору; 0 - охлаждающая вода; 0 - изо напорного коллектора насосов газоохладителей; 00 - запруда диаметром 000 мм

Гидравлический пистолет, на котором используется основа жизни давлением 0 - 0,2 МПа (10 - 02 кгс/см 0 ), служит пользу кого проталкивания ершей да работает следующим образом. В 000 - 000 трубок конденсатора вставляются стальные ерши из резиновыми шайбами, которые прогоняются через трубки поступающей изо пистолета водой. При чистке трубок открываются лишь только люки, а каюк водонефтяной камеры служит упором для пистолета, получай конце которого как не быть крошечный гидравлический домкрат. Вода, проникающая посредством неплотности резиновых шайб возьми ерше и от ерш, смачивает отложения возьми стенке трубки; инструмент взрыхляет отложения, смешивая их от водой; резиновые деньги снимают отложения со стенок трубки равно неразлучно от вплавь выносят их изо трубки на заднюю водяную камеру конденсатора.

04.4.9. Для чистки трубок конденсатора ото твердых накипных отложений начинает определять практика манера разрушения отложений с помощью струй воды, вытекающих не без; великоватый скоростью изо сопл, к которым подводится кипяток почти высоким давлением. Установка состоит из насосного агрегата со подачей прежде 08 м 0 /ч, создающего давление 09 - 09 МПа (около 000 - 000 кгс/см 0 ), глубокого высокопрочного шланга равным образом аппарата в целях очистки: полого штока со сменной сопловой головкой. Сопловая оконечность на зависимости от подлежащего очистке объекта может составлять вращающейся около действием реактивных сил струи воды, может равным образом организовывать при соответствующем расположении сопл потуга на поступательного движения головки до длине очищаемой трубки. Струя воды разрушает накипные отложения, отнюдь не повреждая металла трубки, равно выносит их из трубки.

05. ОПТИМАЛЬНЫЙ РЕЖИМ ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

05.1. Оптимальный расход охлаждающей воды

05.1.1. При прямоточном водоснабжении оперативный персонал электростанции может щекотать бери пустота исключительно чрез изменения расхода охлаждающей воды, ась? позволяет близ известных условиях достигнуть повышения экономичности турбоустановки из-за счет уменьшения трудозатраты мощности получи доставление циркуляционных насосов.

Подача воды насосами ОПВ может фигурировать изменена на диапазоне 00 - 00 % (от 000 поперед 00 - 00 %) поворотом лопастей рабочего колеса. Регулируемый сфера изменения подачи может бытовать существенно расширен применением интересах привода циркуляционных насосов двухскоростных электродвигателей (например, не без; частотой вращения 065 и 085 об/мин). Как известно, стабилизация дросселированием неэкономично, в такой мере как бы на деле безвыгодный приводит для уменьшению затраты электроэнергии в перекачку циркуляционной воды. Этот способ, на электростанциях малограмотный применяется.

05.1.2. Увеличение расхода охлаждающей воды при помощи конденсатор всегда приводит для углублению вакуума равным образом около исходном вакууме ниже предельного на данной турбины - ко соответствующему увеличению развиваемой турбоустановкой мощности и, следовательно, для повышению ее экономичности брутто. Поскольку, однако, взлет расхода охлаждающей воды требует дополнительной капиталовложения мощности держи привод циркуляционных насосов, экономическая рациональность увеличения расхода охлаждающей воды зависит через изменения мощности турбоустановки нетто, т.е. ото соотношения в кругу приростом мощности турбоагрегата во результате углубления вакуума равным образом дополнительной затратой мощности нате циркуляционные насосы. Увеличение расхода воды целесообразно только лишь во томик случае, разве выигрыш мощности турбины больше увеличения траты мощности сверху передача циркуляционных насосов. Расход охлаждающей воды, отвечающий наибольшему выигрышу мощности, является оптимальным на заданных значений паровой нагрузки конденсатора (электрической нагрузки турбоагрегата) и температуры охлаждающей воды.

05.2. Графики оптимальных расходов охлаждающей воды

05.2.1. Построение режимных графиков работы циркуляционных насосов производится расчетным путем. При расчетах используются следующие нормативные не ведь — не то полученные изо испытаний около реальных условиях данной электростанции характеристики:

- типовая энергетическая отзыв турбоагрегата, включающая сетку поправок для мощности возьми вариация давления в конденсаторе; могут в свою очередь прилагаться информация проведенных тепловых испытаний турбоагрегата получи и распишись данной электростанции;

- типовая нормативная энергетическая характеристика конденсационной установки [2, 0 - 0];

- параметр циркуляционных насосов (давление равным образом потребляемая мощность на зависимости ото подачи пользу кого разных значений угла поворота лопастей, ради разной частоты вращения двухскоростного электродвигателя); используются характеристики, полученные при испытании насосов [9], другими словами модельные, приведенные на каталогах насосного оборудования [12, 03];

- гидравлическая рекомендательное письмо тракта, циркуляционной воды от аванкамеры накануне переливного порога сифонного колодца (определяется согласно [9]).

05.2.2. Влияние возьми значимость оптимального расхода охлаждающей воды ее температуры да электрической нагрузки энергоблока иллюстрирует табель (рис. 05.1), возведенный в целях энергоблока 000 МВт со включенными до блочной схеме насосами ОПВ-5-110, приводимыми двухскоростными электродвигателями (365/485 об/мин). На этом графике представлена неволя изменения мощности энергоблока нетто D N бл (разности прироста развиваемой турбиной мощности да дополнительной энергозатрата мощности нате привод циркуляционных насосов) ото расхода охлаждающей воды около разных ее температурах да нагрузках энергоблока 000 да 060 МВт. При расчетах значений D N бл во качестве исходного принимался расход охлаждающей воды 03000 м 0 /ч.

График (см. рис. 05.1) показывает, что-то возле номинальной нагрузке энергоблока да высокой температуре охлаждающей воды экономически оправданным является максимально обеспечиваемый установленными циркуляционными насосами трата охлаждающей воды; подле нагрузке 060 МВт (около 00 % номинальной) оптимизированный издержка охлаждающей воды меньше. С уменьшением температуры охлаждающей воды значения оптимального расхода воды да уменьшаются.

Значительное движение получи и распишись вариация мощности энергоблока нет-то в результате изменения расхода охлаждающей воды оказывает характер кривых изменения мощности турбины во зависимости с вакуума (см. рис. 0.1). В зоне жуть малых давлений во конденсаторе (глубокого вакуума, близкого для предельному) рост мощности турбины при понижении давления во конденсаторе энергично уменьшается (нижний изгиб кривой), около сих условиях возрастает предназначение изменения мощности, затрачиваемой для циркуляционные насосы.

05.2.3. По результатам определения оптимальных расходов охлаждающей воды возле различных условиях строится план оптимальных значений подачи циркуляционных насосов, поданный получай рис. 15.2.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 05.1. Приращение мощности (нетто) турбоагрегата 000 МВт во зависимости ото температуры равно расхода охлаждающей воды:

- около нагрузке 000 МВт; - рядом нагрузке 060 МВт

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 05.2. Оптимальные издержки охлаждающей воды в конденсаторы турбины 000 МВт во зависимости ото нагрузки турбоагрегата равным образом температуры воды:

0 - максимально возможная подача циркуляционных насосов

Максимальная подвод циркуляционных насосов присутствие заданной гидравлической характеристике системы водоснабжения определяется установленным ТУ наибольшим домиком поворота рабочих лопастей насоса или на случае ограничения по мнению электрической части насосного агрегата допустимой нагрузкой электродвигателей. Из монотипия (см. рис. 05.2) видно, почто во рассматриваемом случае рядом номинальной нагрузке энергоблока максимальная питание насосов (максимальный расход охлаждающей воды) экономически оправдана на диапазоне температур охлаждающей воды через 01 °C да выше. При температурах подалее 01 °C целесообразно понижение расхода воды приблизительно до самого 05 % максимального значения. При нагрузке энергоблока 00 % круг работы с максимальным расходом воды крепко сужается: начиная из температуры воды 03 °C да вверху рационально ослабление расхода воды приближенно до 60 % максимального значения присутствие особливо низкой температуре.

05.2.4. Из приведенных графиков видно, что-то охват изменения расхода воды обеспечивается быть работе энергоблоков во режиме поддержания оптимального расхода охлаждающей воды, alias во режиме оптимального вакуума.

В отдельных случаях во прохождение года, во частности на паводковый период, может вытекать вариант уровня воды во источнике водоснабжения, что такое? оказывает последействие бери гидравлическую характеристику циркуляционного тракта.

В томишко случае, ежели видоизменение уровня достигает 00 - 00 кПа (3 - 0 м вод. ст.), расчисление оптимальных расходов охлаждающей воды должен быть произведен интересах нескольких значений уровня води на реке или водохранилище.

05.3. Указания ко расчету оптимальных расходов охлаждающей воды

05.3.1. В табл. 05.1 показан расположение расчета оптимальных расходов охлаждающей воды к турбоустановки от блочной системой циркуляционного водоснабжения (два циркуляционных насоса) и водохранилищем-охладителем близ различных нагрузках энергоблока и температурах охлаждающей воды.

05.3.2. Затрата мощности сверху электродвигатели определяется по рис. 05.3. Диаграмма строится в области напорной характеристике насоса - зависимости давления насоса Н с подачи Q для различных углов поворота лопастей d (по данным испытании либо — либо по каталогу-справочнику [12, 03]). Затрата мощности нате приводной электродвигатель N эд (кВт), указанная на нижней части диаграммы, рассчитывается по части формуле

идеже Q = W + W сн - еда насоса, м 0 /ч;

H - давление, развиваемое насосом, м вод. ст.;

r - тучность воды, кг/м 0 ;

h н равным образом h эд - соответствующе коэффициент полезного действия насоса [12, 13] да электродвигателя (по справочнику).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 05.3. Диаграмма с целью определения мощности, потребляемой циркуляционным насосом

Кривые мощности сверху нижней части диаграммы рассчитываются и отроятся получи и распишись диаграмме про различных углов поворота лопастей d аналогично верхней части диаграммы.

Таблица 05.1

Наименование

Обозначение

Способ определения

Режимы насосов

0

0

...

п

0

0

...

п

0. Электрическая поручение турбоагрегата, МВт

N э

Задается

Номинальная...

До ...

0. Расход брат на конденсатор, кг/с (т/ч)

D 0

По солнечный характеристике турбины для того N э

0. Удельная теплота, передаваемая отработавшим плот охлаждающей воде, кДж/кг (ккал/кг)

D h

Принимается 0250 кДж/кг (540 ккал/кг) или определяется по мнению термический характеристике турбины

0. Подача двух насосов, м 0

Q

Задается ото минимального накануне максимального значения

...

...

...

...

...

...

...

...

0. Суммарная потребление мощности возьми электродвигатели двух насосов, кВт

N эд

Мощность одного электродвигателя по характеристике N эд = f ( Q ) (см. рис. 15.3)

...

...

...

...

...

...

...

...

0. Приращение трудозатраты мощности бери электродвигатели, кВт

D N эд

N эд -

0

...

...

...

0

...

...

...

0. Расход воды получи и распишись с.н. энергоблока, м 0

W с.н

По данным электростанции

0. Расход охлаждающей воды в конденсатор, м 0

W

Q - W с.н

...

...

...

...

...

...

...

...

0. Нагрев воды на конденсаторе через максимального до самого минимального значения, °C

D t во

...

...

...

...

...

...

...

...

00. Расчет приращения мощности брутто быть различных температурах охлаждающей воды

00.1. t - минимальная

00.1.1. Температура воды возьми выходе, °C

t

t + D t во

...

...

...

мин

...

...

...

...

00.1.2. Температурный упорство во конденсаторе, °C

d t

По нормативной характеристике конденсатора на t , D 0 равно W

...

...

...

...

...

...

...

...

00.1.3. Температура насыщения отработавшего пара, °C

t 0

t + d t

макс

...

...

мин

...

...

...

...

00.1.4. Давление два во конденсаторе, кПа (кгс/cм 0 )

р 0

По таблицам теплофизических свойств водяного пара по t 0

макс

...

...

мин

...

...

...

...

00.1.5. Приращение мощности турбоагрегата брутто, кВт

D N т

По поправочной гнутый в нажим во конденсаторе по отношению ко р 0 макс

0

...

...

...

0

...

...

...

00.1.6. Приращение мощности энергоблока брутто, кВт

D N бл

D N т - D N эд

0

...

...

...

0

...

...

...

00.2. t =5 °C равно т.д. (аналогично с целью других значений t )

Способ пользования диаграммой показан пунктиром в целях определенной подачи насоса (точка 0 ) да заданной характеристики тракта определяется требуемый угловая точка поворота лопастей (точка 0 ) равным образом на нижней части диаграммы по части Q равно d (точка 0 ) находится мощность электродвигателя (точка 0 ).

05.3.3. По результатам расчетов, сведенным на табл. 05.1, строятся предоставленные для того рассмотренного примера получи и распишись рис. 05.1 зависимости приращения мощности энергоблока нетто D N бл ото расхода охлаждающей воды через конденсатор для того различных нагрузок энергоблока N э равным образом значений температуры охлаждающей воды t .

По найденным равно построенным получи и распишись графиках зависимостям D N бл через температуры охлаждающей воды равно нагрузки энергоблока определяются значения оптимального расхода охлаждающей воды W опт , которые да наносятся в графике режимов (см. рис. 05.2) на зависимости с температуры охлаждающей воды t . Для разных нагрузок энергоблока.

Для большего комфорт сей набросок может взяться дополнен вспомогательным графиком, показывающим на данной характеристики циркуляционного тракта подневольность угла поворота лопастей рабочих колес циркуляционных насосов через подачи насосов. Этот график позволяет эксплуатационному персоналу самотеком определить основной корректировочный параметр насоса - вершина поворота лопасти - для обеспечения необходимого в соответствии с графику (см. рис. 05.2) оптимального расхода охлаждающей воды.

05.3.4. В рассмотренном вне примере было принято, что характеристики двух циркуляционных насосов равно гидравлические характеристики циркуляционных трактов двух половин конденсатора полностью идентичны. Если а характеристики насосов и циркуляционных трактов, относящиеся для разным половинам конденсаторов, неодинаковы, ведь проектирование капиталовложения мощности на электродвигатели насосов подобает раздельно, для того каждого соответственно своей характеристике (см. рис. 05.3), а после протори мощности на электродвигатели двух насосов складываются.

05.3.5. Как поди изо рис. 05.2, рядом низких температурах охлаждающей воды да малых электрических нагрузках энергоблока расход воды от вариконд с соображений обеспечения максимальной экономичности энергоблока полагается взяться много значит снижен (за счет уменьшения угла поворота лопастей, перехода для сильнее низкую частоту вращения электродвигателя). Так, например, близ нагрузке энергоблока 160 МВт равным образом температуре воды 0 °C оптимизированный издержка охлаждающей воды составляет лишь 05000 м 0 /ч. Этому расходу воды соответствует пониженная эскизно впредь до 0,3 м/с стремительность воды в трубках. При малых скоростях воды трубки аллегро загрязняются, главным образом по поводу отложений содержащихся на воде взвешенных веществ, через ась? убывание расхода охлаждающей воды до расчетного оптимального значения может навести для отрицательному эффекту. Интенсивность отложений на трубках присутствие снижении скорости воды зависит ото ее качества равным образом может существовать различной держи каждой конкретной электростанции равно переменяться умереть и безвыгодный встать времени.

Поскольку воспринять давление сего ситуация расчетным путем, не представляется возможным, возможный исподний граница уменьшения расхода охлаждающей воды обязан подходить равно корректироваться с учетом изменения качества воды получай основе данных эксплуатационного опыта сверху каждой электростанции.

05.3.6. Изложенная во разд. 05.2 равно 05.3 методика определения оптимального расхода охлаждающей воды конденсаторов энергоблоков относится для случаю блочной системы водоснабжения, т.е. ко наиболее простому случаю; в целях решения этакий задачи заурядно оказывается достаточными поуже выпущенные до данному типу оборудования нормативные материалы, следовать исключением гидравлической характеристики системы водоснабжения, которая, что правило, индивидуальна для каждой электростанции, буква характеристика, а в свою очередь равным образом другие, если они отсутствуют, должны существовать сняты в целях фактических условий работы оборудования бери данной электростанции силами служб наладки электростанции иначе говоря РЭУ (ПЭО).

Используя во качестве примера форму табл. 05.1 да графики держи рис. 15.1 - 05.3, построенные употребительно для энергоблоку 000 МВт, можно силами электростанции либо РЭУ рассчитать, равно обосновать чтобы блочных схем водоснабжения план оптимальных расходов охлаждающей воды через конденсаторы.

05.3.7. Если во качестве водоохладителей на блоке применены градирни, урок определения оптимального расхода охлаждающей воды становится паче сложной, затем что ликвидус поступающей в конденсатор воды зависит на этом случае через гидравлического режима градирни равно метеорологических условий, от а симпатия малограмотный может быть недвусмысленно задана.

Задача много усложняется тоже на случае центральной береговой насосной со подачей воды ко конденсаторам турбин за общим магистральным водоводам, особенно к ТЭЦ со разнотипными турбоагрегатами, которые для тому а могут эксплуатироваться с переменными на процесс суток паровыми нагрузками конденсатора. При этой схеме циркуляционного водоснабжения перемена расхода охлаждающей воды сверх того поворота лопастей особо достигается изменением количества насосов, работающих в ведь же время бери общий магистральный водовод. Решение этой задачи значит ради рамки настоящих Методических указаний.


Приложение 0

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КОНДЕНСАТОРОВ ПАРОВЫХ ТУРБИН

Таблица П1.1

Конденсаторы конденсационных турбин ТЭС

Наименование

Завод-изготовитель

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

Тип конденсатора

00 КЦС-3

00 КЦС-5

000 КЦС-2, 000 КЦС-4

K-100-3685

K-150-9115

000-КЦС-2, 000-КЦС-3

K-15240

000-КЦС-1, 000-КЦС-3

K-11520

000-КЦС-4

000-КЦС-3

0200-КЦС-3

Тип турбины

K-60-90-1, К-60-90-2

К-50-90-3

K-100-90-2, K-100-90-6

К-100-90

K-160-130

K-200-130

К-300-240

К-300-240

К-500-240

К-500-240-4

К-800-240-3

К-1200-240-3

Количество корпусов конденсатора

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Расчетные значения:

номинального расхода ровня во конденсатор, * кг/с (т/ч)

09 (140)

09 (140)

08 (280)

04,1 (266,5)

02,2 (330,9)

011 (400)

056,5 (563,6)

059,0 (573,4)

066,6 (960)

048 (892)

000 (1440)

096 (2140)

давления под лад во конденсаторе, кПа (кгс/см 0 )

0,95 (0,03)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,95 (0,03)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,42 (0,045)

0,5 (0,0357)

0,43 (0,035)

0,38 (0,0344)

расхода охлаждающей воды * кгс/(м 0 /ч)

0220 (8000)

0220 (8000)

0440 (16000)

0540 (16350)

0790 (20800)

0940 (25000)

0670 (34800)

00000 (36000)

04300 (51480)

04300 (51480)

00300 (73000)

09100 (104500)

температуры охлаждающей воды, °C

00

00

00

00

02

00

02

02

05

02

02

02

Площадь поверхности охлаждения * , м 0

0000

0000

0000

0370

0115

0000

05240

05400

03040

02500

00200

00000

Диаметр трубок, мм

05/23

05/23

05/23

05/23

08/26

00/28

08/26

08/26

08/26

08/26

08/26

08/26

Длина трубок на одном корпусе, мм

0650

0650

0650

0350

0850

0065

0850

0930

0890

0930

02000

02000

Количество трубок *

0800

0800

01600

02760

01712

01940

09592

09600

09480

08436

09250

07144

Число ходов охлаждающей воды

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Гидравлическое сопротивление, кПа (м вод. ст.)

00,3 (3,6)

05,3 (3,6)

05,3 (3,6)

02,4 (3,3)

09,2 (4,0)

07,3 (3,8)

02,2 (4,3)

07,1 (4,8)

09,3 (4)

04,1 (4,5)

08,8 (6)

08,8 (6)

Расположение корпусов релятивно оси турбины

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, продольное, последовательное соединение корпусов объединение охлаждаю щей воде

Подвальное, продольное, последовательное соединение корпусов за охлаждающей воде

Подвальное, продольное, последовательное соединение корпусов до охлаждающей воде

* Приведены суммарные значения про всех корпусов конденсатора.

Таблица П1.2

Конденсаторы теплофикационных турбин

Наименование

Завод- производитель

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПО ТМЗ

ПО ТМЗ

ПО ТМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПО ТМЗ

Тип конденсатора

00-КЦС-4

К2-3000-2

00-КЦС

00-КЦС

КГ2-6200

К-2-6000-1

КГ2-12000-1

080-КЦС

K2-14000-1

Тип турбины

ВПТ-50-3, ВПТ-50-2

T-50-130

ПТ-60-130/3

ПТ-80/100-130/13

T-100-130

ПТ-135/165-130/15

T-175/210-130

T-180/210-130

Т-250/300-240-2

Количество корпусов конденсаторов

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Расчетные значения:

номинального расхода пава на конденсатор, 0 кг/с (т/ч)

05,8 (165)

08,9 (140)

00 (180)

00,4 (220)

07,8 * (280)

08,9 ** (320)

041,67 ** (510)

028 (461)

048,6 ** (535)

давления близнецы во конденсаторе, кПа (кгс/см 0 )

0,98 (0,06)

0,92 (0,04)

0,92 (0,04)

0,88 (0,06)

0,6 (0,057)

0,3 (0,074)

0,0 (0,051) ***

0,4 (0,065)

0,27 (0,064)

0,8 (0,059)

расхода охлаждающей воды, 0 кгс (м 0 /ч)

0220 (8000)

0945 (7000)

0220 (8000)

0220 (8000)

0444 (16000)

0444 (12400)

0889 (24800)

0111 (22000)

0778 (28000)

температуры охлаждающей воды, °C

00

05

05

00

00

00

00

00

00

Площадь поверхности охлаждения, 0х, 0х, м 0

0000

0000

0000

0000

0180

0010

01960

0000

03800

Диаметр, трубок, мм

05/23

04/22

05/23

05/23

04/22

04/22

04/22

08/26

04/22

Длина трубок на одном корпусе 0 , мм

0650

0330

0600

0600

0500

0000

0000

0000

0000

Количество трубок 0, 0

0800

0310

0800

0800

01110

0098

08148

01374

00756

Число ходов охлаждающей воды 0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Гидравлическое сопротивление, кПа (м вод. ст.)

05,3 (3,6)

07,3 (3,8)

05,3 (3,6)

05,3 (3,6)

09,96 (6,4)

04,91 (5,6)

04,53 (7,6)

08,1 (4,9)

04,91 (5,6)

Расположение корпусов по поводу оси турбины

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное, последовательное соединение корпусов по части охлаждающей воде

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

0 Приведены суммарные значения пользу кого всех корпусов конденсатора.

0 Значения, включающие вделанный микропучок (в конденсаторах, идеже возлюбленный применен).

0 Для конденсаторов ТМЗ с целью основных трубных пучков.

* Для номинальной конденсационной мощности.

** Для максимальной конденсационной мощности.

*** Для первого равным образом второго корпусов сообразно пошевеливай воды.

Таблица П1.3

Конденсаторы влажнопаровых турбин

Наименование

Завод-изготовитель

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

Тип конденсатора

K-10120

K-12150

K-8170

К-12150

К-10120

К-22550

К-16560

К-16360

К-33160

0000-КЦС-1

Тип турбины

К-220-44

К-220-44

К-220-44-2

К-500-65/3000

К-500-65/3000

K-500-60/1500

К-750-65/3000

К-1000-60/1500-1

К-1000-60/1500-2

K-1000-60/3000

Количество корпусов конденсатора

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Расчетные значения:

номинального расхода ровня во вариконд * , кг/с (т/ч)

002,2 (728,03)

012,5 (765)

099,47 (718,08)

090 (1764)

056,6 (1643,6)

089,8 (1763,4)

005,4 (2539,64)

036,5 (3371,58)

058,3 (3450)

083,3 (3180)

давления чета во конденсаторе, кПа (кгс/см 0 )

0,43 (0,035)

0,09 (0,052)

0,94 (0,03)

0,9 (0,05)

0,92 (0,04)

0,88 (0,06)

0,41 (0,045)

0,92 (0,04)

0,92 (0,04)

0,09 (0,052)

расхода охлаждающей воды, кг/с (м 0 /ч)

02205 (43940)

05410 (55480)

00152 (36550)

06370 (94920)

03572 (84860)

05458 (91650)

04059 (122612)

04422 (159920)

07170 (169812)

07222 (170000)

температуры охлаждающей воды, °C

02

02

0

08

02

02

05

05

05

00

Площадь поверхности охлаждения, * м 0

00240

04300

06340

08600

00480

05110

06240

01180

09430

08000

Диаметр трубок, мм

08/26

08/26

08/26

08/25

08/25

08/26

08/26

08/26

08/26

08/26

Длина трубок на одном корпусе, мм

0890

0850

0890

0890

0890

0890

01460

0890

04000

02000

Количество трубок *

05860

01225

00900

02448

01720

01864

05824

016644

00808

03800

Число ходов охлаждающей воды

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Гидравлическое сопротивление, кПа (м вод. ст.)

09,1 (3,99)

09,2 (4)

09,1 (3,99)

05,6 (3,63)

05,7 (3,64)

02,2 (4,3)

0,15

0,96

0,59

0,15

Расположение корпусов более или менее оси турбины

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Боковое, продольное

Подвальное, поперечное

Боковое, продольное, двум группы в соответствии с три корпуса, последовательно соединенных сообразно воде

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное. Две группы согласно два корпуса, постепенно соединенных по части воде

* Суммарные значения пользу кого всех корпусов.


Приложение 0

УСТРОЙСТВА ДЛЯ КОНТРОЛЯ ЗА РАБОТОЙ КОНДЕНСАТОРА

(рис. П2.1 - П2.6)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.1. Отбор сигнала для того измерения давления (вакуума) на конденсаторе:

0 - плоскопараллельные пластины; 0 - ажурный зонд; 0 - барбет переходного патрубка; 0 - к вторичному прибору

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.2. Измерение давления на контрольной ступени турбины:

0 - конденсационный сосуд; 0 - труба D y 00 мм; 0 - соединительная (импульсная) трубка диаметром 06?2 мм; 0 - запорный вентиль; 0 - накидная гайка М20?1,5 мм из ниппелем по-под манометр

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.3. Конденсационный алудель интересах измерения давления:

0 - днище; 0 - штуцер диаметром 16?2 мм; 0 - абзац D y 00 мм; 0 - крышка; 0 - пробка; 0 - набивка толщиной 0 - 0 мм; 0 - лампада

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.4. Водяной П-образный дифманометр:

0 - резиновая вакуумная трубка диаметром 10?3 мм; 0 - стеклянная трубка внутренним диаметром 00 - 02 мм равным образом длиной 0200 мм; 0 - тройник; 0 - зажим; 0 - соединительная импульсная трубка диаметром 06?2 мм; 0 - запорный игнитрон D y 00 мм; 0 - продувка

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.5. Устройства чтобы измерения расхода воздуха, удаляемого изо конденсатора пароструйным эжектором:

а - зловоние эжектора сквозь атмосферную трубу (закрытый); б - выпуск эжектора во механический зал (открытый); 0 - выхлопная труба; 0 - фланец; 0 - измерительная диафрагма; 0 - степень отбора сигнала

Рис. П2.6. Мерное калиброванное течка для того впуска воздуха

Приложение 0

НОМЕНКЛАТУРА РЕКОМЕНДУЕМЫХ СРЕДСТВ ИЗМЕРЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В КОНДЕНСАТОРЕ

Наименование

Тип, шаблон

НТД

Пределы измерения абсолютного давления, кПа (кгс/см 0 )

Основная допускаемая погрешность, %

Изготовитель

Преобразователь тензорезисторный абсолютного давления

«Сапфир» 02 ДА, образец 0020

ТУ 05.02.720135-81

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

0,25

0,25

Завод «Манометр» (г. Москва)

Миллиамперметр самопишущий

КСУ-4, пример 08.340.50.005

ТУ 05.05.1290.78

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

Завод «Львовприбор»

Преобразователь тензорезисторный абсолютного давления

«Сапфир» 051 ДА

ТУ 05.02.032173.79

0 - 0,3 (0 - 0,063)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

0,25

0,25

Ивано-франковский приборостроительный заводик

Миллиамперметр самопишущий

КСУ-4

ТУ 05.05.1290.78

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

Завод «Львовприбор»

Манометр абсолютного давления сильфонный лепистрический с усилителем УП-20

МАС-Э3, конверсив 0533

ГОСТ 04763-78, ТУ 05.05.1290.74

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,5

0,5

0,0

Завод «Манометр» (г. Москва)

Миллиамперметр самопишущий

КСУ-4, моделирующее устройство 08.346.50.005 получай три точки измерения

ТУ 05.05.1290.78

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

Завод «Львовприбор»

Приложение 0

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦИРКУЛЯЦИОННЫХ НАСОСОВ

Таблица П4.1

Основные технические характеристики центробежных насосов

Тип насоса

Частота вращения, об/мин

Диаметр рабочего колеса, мм

Подача, м 0

Давление, развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Мощность нате валу насоса, кВт

эффективность насоса, %

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

Завод-изготовитель

Горизонтальные

Д4000-22

(32Д-19)

050

030

040

0300 (1,75)

070 (27)

080

09

000 (10)

ПО «Насосэнергомаш»

050

030

050

0900 (1,36)

020 (22)

000

00

00 (8)

090

040

0000 (1,11)

020 (22)

000

00

00 (5)

050

0800 (1,33)

005 (10,5)

073

00

00 (6)

08Д-22

085

085

02500 (3,47)

036 (23,6)

014

08

-

Уралгидромаш (г. Сысерть)

08Д-22а

085

012

00000 (2,78)

085 (18,5)

086

06

-

вертикальные [12]

06В-22

000

0010

0850 (2,18)

078 (27,8)

080

07,0

07 (8,7)

ПО «Насосэнергомаш»

075

0750 (2,15)

040 (24,0)

090

05,2

06 (8,6)

040

0480 (2,08)

010 (21,0)

010

03,2

07 (8,7)

0690

02600 (6,28)

069 (26,9)

0935

06,0

00 (8,0)

05В-22

000

0650

01200 (5,83)

065 (26,5)

0780

06,0

00 (3,0)

0550

01250 (5,9)

010

0400

05,0

02 (8,2)

0010

01500 (3,75)

076 (27,6)

0750

06,0

06 (8,6)

02В-22

050

0940

00600 (8,5)

044 (24,4)

0355

05,2

07 (8,7)

0870

09700 (8,25)

014 (21,4)

0060

03,0

08 (8,8)

Таблица П4.2

Основные технические характеристики осевых насосов Уралгидромаша [13]

Типоразмер насоса

Подача

Давление, развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Частота вращения, об/мин

эффективность насоса (не менее), %

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

Пределы изменений угла установки лопастей

Тип электродвигателя

Мощность, кВт

м 0

м 0

ОПВ 0-87

00700

0,97

036 (13,6)

085

06

015 (11,5)

+2°

-10°

ВАН 018/41-10У3

030

ДВДА 073/29-10-12УХЛ4

000/315

ОПВ 0-87

01700

0,25

010 (21,0)

030

06

025 (12,5)

+4°

-4°

ВАН 018/51-8УЗ

0000

ОПВ 0-87

01500

0,19

07 (9,7)

085

05

000 (10,0)

+2°30"

-6°30"

ВАН 018/41-10У3

030

ДВДА 073/29-10-12УХЛ4

000/315

ОПВ 06-87

0800

0,44

08 (4,8)

085

05

05 (7,5)

+6°

-9°

ВАН 018/28-12У3

015

00600

0,94

08 (6,8)

085

05

00 (9,0)

ВАН 018/23-10У3

015

ОПВ 0-110

08000

0,0

050 (15,0)

085

05

020 (12,0)

+2°

-10°

ВАН 043/51-12У3

0000

ОПВ 0-110

08700

0,19

020 (22,0)

085

06

030 (13,0)

+2°30"

-4°

АВ16-49-10УХЛ4

0600

ДВДА 015/49-10-12УХЛ4

0600/1000

СДВ 06-44-10УХЛ4

0600

ОПВ 0-110

09200

0,33

005 (10,5)

085

05

010 (11,0)

+2°30"

-6°30"

ВАН 043-51-12У3

0000

АБ16-31-12УХЛ4

000

СДВ 06-31-12УХЛ4

000

ОПВ 06-110

03300

0,69

02 (4,2)

065

05

05 (6,5)

+6°

-9°

ВАН 043/35-16УЗ

000

08000

0,0

05 (7,5)

085

05

010 (11,0)

ВАН 018/51-12УЗ

030

ОПВ 0-145

00500

0,47

047 (14,7)

055

06

020 (12,0)

+2°

-10°

АВ 07-49-16

0600

ДВДА 015/64-16-20УХЛ4

0400/700

ОПВ 0-145

03500

0,30

005 (10,5)

065

05

010 (11,0)

+2°30"

-6°30"

АВ 07-69-16

0250

АВ 07-49-16

0600

СДВ 07-39-16У4

0600

ОПВ 00-145

03500

0,30

070 (17,0)

065

06

020 (12,0)

+3°

-10°

АВ 07-69-16

0500

СДВ 07-59-16К

0500

ДВДА 060/64-14-16К

020/2400

ОПВ 06-145

00500

0,47

04 (7,4)

055

05

015 (11,5)

+6°

АВ 07-31-16

0000

ДВДА 015/64-10-20УХЛ4

0400/700

0450

0,80

06 (4,6)

090

05

00 (7,0)

-9°

АВ 06-41-16УХЛ4

000

ОПВ 0-185

00000

03,8

052 (15,2)

090

06

030 (13,0)

+2°

-10°

ВДС-325/44-20УХЛ4

0000

ДВДА 060/79-20-24У3

0200/1600

ОПВ 00-185

07500

05,9

086

(18,6)

090

06

030

(13,0)

+3°

-10°

ВДС2-325/44-20УХЛ4

0000

ДВДА 060/99-20-24У3

0000/2500

ВДС 0-325/44-18УХЛ4

0000

ОПВ 01-185

08000

08,9

080 (18,0)

033

06

050 (15,0)

-8°

ВДС-2-325/44-18УХЛ4

0000

ОПВ 06-135

04000

02,2

05 (5,5)

050

04

000 (10,0)

+6°

ДВДА 060/79-20-24У3

0200/1600

09700

03,8

05 (7,5)

090

04

020 (12,0)

-9°

ВДС 0-325/44-20УХЛ4

0000

ОПВ 00-260

01700

02,5

090 (19,0)

014

06

040 (14,0)

+3°

-9°

ВДС 075/130-24

02500

ОПВ 01-260

02420

04,5

050 (15,0)

014

06

030 (13,0)

-8°

ВДС-375/130-24

02500

Примечания:

0. Маркировка насосов из неподвижными лопастями ОВ.

0. Напоры равным образом приток указаны около угле поворота лопастей 0°.

0. Допускаемый кавитационный клад соответствует барометрическому давлению 060 мм рт.ст. равно учитывает атмосферное давление.

0. К условным обозначениям насосов добавляются следующие буквы:

К - от подводом камерного типа; Э - со электроприводом поворота лопастей; ЭП - из электрогидроприводом поворота лопастей.

Таблица П4.3

Основные технические характеристики диагональных насосов Уралгидромаша

Тип насоса

Частота вращения, об/мин

Диаметр рабочего колеса, мм

Угол установки лопастей град.

Подача, м/ч (м 0 /c)

Давление, развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Мощность получай валу насоса, кВт

КПД, %

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

06 ДПВ 0,5/2,3 К

085

0020

+2

03300 (3,69)

010 (21,0)

065

05,0

020 (12,0)

030 ДПВ 0/23 ЭГ

065

0350

-

08800 (8,0)

030 (23,0)

0200

08,0

035 (13,5)

070 ДПВ 02/22 ЭГ

000

0750

-

03200 (12,0)

020 (22,0)

0500

08,0

020 (12,5)

Приложение 0

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ОСНОВНЫХ ЭЖЕКТОРОВ

Таблица П5.1

Технические данные основных пароструйных эжекторов

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-75 ПОАТ ХТЗ

ЭП-3-150 ПОАТ ХТЗ

Давление держи стороне всасывания во расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,70 (0,0275)

0,06 (0,0310)

Расчетные, трата воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,007/0 (25/0)

0,014/0 (50/0)

Температура отсасываемой смеси, °C

07,5

07,0

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

06 (165)

032 (500)

Температура охлаждающей воды бери входе, °C

07,6

06,6

Расход близнецы держи эжектор, кг/с (кг/ч)

0,315 (1135)

0,60 (2164)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,510 (5,2)

0,510 (5,2)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,052 (186)

0,092 (332)

0,146 (1527)

0,107 (385)

0,279 (1004)

0,403 (1452)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

0,0

02,4

05,6

03,5

09,5

02,0

выходного сечения сопла

02

02

00

07

06

00

входного сечения камеры смешения d 0

013

06

04

062

010

03

выходного сечения камеры смешения d 0

03

05

05

014

04

00

выходного сечения диффузора d c

038

030

004

050

016

025

Длина, мм:

конической части камеры смешения L ко

030

042

010

040

086

03

цилиндрической части камеры смешения L ц

000

020

040

040

050

050

диффузора L д

070

025

090

080

060

000

Расстояние ото сопла накануне камеры смешения L е , мм

08

01

-1

060

02

08

Площадь поверхности теплообменников F , м 0

04,0

0,6

0,6

00,0

00,0

00,0

Давление выхлопа возле расчетном расходе воздуха, кПа (кг/см 0 )

-

-

-

-

-

-

Максимальная рабочая подвод эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

0,021 (75)

0,042 (150)

¬ 0,042 (150) ®

Продолжение таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-100/300 ПОАТ ХТЗ

ЭП-3-55-150 ПОАТ ХТЗ

Давление сверху стороне всасывания во расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,78 (0,0385)

0,68 (0,0375)

Расчетные протори воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,011/0,017 (40/60)

0,011/0,004 (40/15)

Температура отсасываемой смеси, °C

07,0

01,0

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

03 (227)

032 (500)

Температура охлаждающей воды нате входе, °С

08,0

08,7

Расход ровня получи и распишись эжектор, кг/с (кг/ч)

0,04 (3746)

0,98 (3552)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,510 (5,2)

0,510 (5,2)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,403 (1452)

0,291 (1047)

0,346 (1247)

0,34 (1224)

0,386 (1391)

0,260 (937)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

08,5

02,5

04,5

04,0

05,6

01,0

выходного сечения сопла

012

04

00

005

00

05

входного сечения камеры смешения d 0

072

012

02

025

020

05

выходного сечения камеры смешения d 0

047

05

05

070

06

02

выходного сечения диффузора d c

070

096

061

090

084

011

Длина, мм:

конической части камеры смешения L ко

025

020

000

062

000

010

цилиндрической части камеры смешения L ц

012

050

060

097

000

020

диффузора L д

0000

066

036

071

065

004

Расстояние ото сопла предварительно камеры смешения L вместе с , мм

016

04

0

030

00

02

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

00,0

02,5

-

01,0

07,0

05,0

Давление выхлопа около расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

¬ 017,5 (1,2) ®

¬ 017,5 (1,2) ®

Максимальная рабочая доставка эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

¬ 0,083 (300) ®

¬ 02 (150) ®

Продолжение таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-220 ПОАТ ХТЗ

ЭП-3-600 ПОТ ЛМЗ

Давление для стороне всасывания на расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,18 (0,0426)

0,45 (0,0250)

Расчетные издержки воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,011/0,055 (40/20)

-

Температура отсасываемой смеси, °C

03,0

-

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

053 (550)

00,3(75); 02,3 (46); 0,0 (29)

Температура охлаждающей воды получи и распишись входе, °C

01,0

-

Расход под лад получай эжектор, кг/с (кг/ч)

0,825 (2973)

0,167 (600)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,784 (8,0)

0,27 (13,0)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,231 (833)

0,231 (833)

0,363 (1507)

0,056 (200)

0,056 (200)

0,056 (200)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

06,0

06,0

00,3

0,3

0,8

02,0

выходного сечения сопла

06

05

01

02

01

04

входного сечения камеры смешения d 0

057

02

08

035

00

03

выходного сечения камеры смешения d 0

033

05

08

02

06

02

выходного сечения диффузора d c

000

087

038

035

09

00

Длина, мм:

конической части камеры смешения L ко

013

022

02

056

046

07

цилиндрической части камеры смешения L ц

092

000

022

065

065

040

диффузора L д

022

030

023

000

000

070

Расстояние с сопла впредь до камеры смешения L вместе с , мм

054

07

07

05

00

00

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

00,0

00,0

00,0

04,3

0,4

0,1

Давление выхлопа возле расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

¬ 008 (1,1) ®

-

-

-

Максимальная рабочая снабжение эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

¬ 0,061 (220) ®

¬ 0,019 (70) ®

Продолжение таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-600-4 ПОТ ЛМЗ

ЭП-3-600-4(М) ПОТ ЛМЗ

Давление в стороне всасывания во расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,45 (0,0250)

Расчетные затрата воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,0194 (70)

-

Температура отсасываемой смеси, °C

-

-

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

09,4 (70)

09,4 (70)

Температура охлаждающей воды держи входе, °C

00

00

Расход чета возьми эжектор, кг/с (кг/ч)

0,167 (600)

0,203 (730)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,27 (13,0)

0,49 (5,0)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,056 (200)

0,056 (200)

0,056 (200)

-

-

-

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

0,8

0,8

0,8

01,2

01,2

01,2

выходного сечения сопла

02

01

04

-

-

-

входного сечения камеры смешения d 0

035

00

03

-

-

-

выходного сечения камеры смешения d 0

02

06

02

00

07

00

выходного сечения диффузора d c

035

00

00

-

-

-

Длина, мм:

конической части камеры смешения L для

056

046

00

-

-

-

цилиндрической части камеры смешения L ц

070

080

050

-

-

-

диффузора L д

094

094

060

-

-

-

Расстояние ото сопла накануне камеры смешения L не без; , мм

05

00

00

01

0

0

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

04,2

0,0

0,1

-

-

-

Давление выхлопа около расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

-

-

-

-

-

-

Максимальная рабочая снабжение эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

-

-

-

¬ 0,019 (70) ®

Окончание таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-700-1 ПОТ ЛМЗ

ЭП-3-2, ЭП-3-2А

ЭПО-3-135 I равно ЭПО-3-135 II

Давление бери стороне всасывания на расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

-

0,4 (0,033)

Расчетные затрата воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

-

0,0236 (85)

Температура отсасываемой смеси, °C

-

-

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

09,4 (70)

09,4/55,6 (70/200)

Температура охлаждающей воды возьми входе, °C

-

06,0

Расход чета получи и распишись эжектор, кг/с (кг/ч)

0,194 (700)

0,236 (830)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,49 (5,0)

0,49 (5,0)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

-

-

-

0,083 (300)

0,083 (300)

0,064 (230)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

03,5

01,2

00,0

02,0

02,0

00,4

выходного сечения сопла

-

-

-

05,4

03

08

входного сечения камеры смешения d 0

-

-

-

000

03

02

выходного сечения камеры смешения d 0

05

05

06

07

03

08

выходного сечения диффузора d c

-

-

-

027

07

00

Длина, мм:

конической части камеры смешения L ко

-

-

-

015

090

035

цилиндрической части камеры смешения L ц

-

-

-

090

025

010

диффузора L д

-

-

-

030

015

030

Расстояние через сопла до самого камеры смешения L от , мм

00

0

0

00

0

0,0

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

-

-

-

04,2

0,0

0,1

Давление выхлопа присутствие расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

-

-

-

-

-

-

Максимальная рабочая питание эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

¬ 0,019 (70) ®

¬ 0,0375(135) ®

Таблица П5.2

Технические информация основных водоструйных эжекторов

Наименование

Тип эжектора

ЭB-4-1400 ЛМЗ

ЭВ ПОАТ ХТЗ

ЭВ-7-1000 ВТИ

ЭВ-7-1700 ВТИ

Диаметр рабочего сопла, мм

05

05

06

06

Количество рабочих сопл

0

0

0

0

Диаметр камеры смешения, мм

015?4

02?4

000?7

025?7

Расчетная жар рабочей воды, °C

00

00

00

02

Номинальное напор рабочей вода, кПа (кгс/см 0 )

043,2 (3,5)

035,5 (7,5)

043,2 (3,5)

043,2 (3,5)

Объемная коэффициент полезного действия получи сухом воздухе * , м 0

0160

0920

0500

0950

Расчетный издержки рабочей воды, м 0

0545

030

0000

0700

* При давлении рабочей воды, зависящем ото типа циркуляционного равным образом подъемного насосов да отличающемся ото номинального объемная эффективность требует пересчета.

Приложение 0

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДЕНСАТНЫХ НАСОСОВ

Тип насоса

Подача, м 0

Давление развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

Частота вращения, об/мин

Мощность, кВт

КПД, %

Применяется во турбоустановке

Количество насосов

Кс-80-155

00

0550 (155)

06 (1,6)

0000

02

05

ПГ-80/100-130/3 ПОТ ЛМЗ

0

Кс-125-140

025

0400 (140)

06 (1,6)

0000

07

02

T-50-130-6 ПО ТМЗ

0

КсВ-200-220

000

0200 (220)

05 (2,5)

0500

064

03

К-220-44

0

КсВ-320-160

020

0600 (160)

00 (2,0)

0500

085

05

T-175/210-130 ПО ТКЗ

0

T-110/120-130-4 ПО ТКЗ

0

ПТ-135/165-130-15 ПО ТМЗ

0

К-200-130 ПОТ ЛМЗ

0

T-180/200-130-1 ПОТ ЛМЗ

0

КсВ-500-85

000

050 (85)

06 (1,6)

0000

054

05

К-500-240 ПОТ ЛМЗ

0

К-300-240 ПОАТ ЛМЗ

0

Т-250-240 ПО ТМЗ

0

КсВ-500-150

000

0500 (150)

05 (2,5)

0500

072

05

К-160-130 ПОАТ XTЗ

0

КcBA-500-220

000

0200 (220)

05 (2,5)

0500

000

05

К-220-44 ПОАТ ХТЗ

0

KcB-1000-95

0000

050 (95)

05 (3,5)

0000

042

06

К-800-240 ПОТ ЛМЗ

0

KсBA-1000-180

0000

0800 (180)

05 (3,5)

0500

013

00

К-500-60/1500 ПОАТ ХТЗ

0

КсВА-1500-120

0500

0200 (120)

03 (2,3)

040

000

00

К-500-65/3000 ПОАТ ХТЗ

0

К-500-60/1500 ПОАТ ХТЗ

0

KcB-1500-120

0850

050 (95)

08 (2,8)

040

092

09

К-1000-60/1500 ПОАТ ХТЗ К-1000-60/3000 ПОТ ЛМЗ

0

Список использованной литературы

0. РУКОВОДЯЩИЕ указания по тепловому расчету поверхностных конденсаторов мощных турбин тепловых равным образом атомных электростанций. М.: СТО Союзтехэнерго, 1982.

0. НОРМАТИВНЫЕ характеристики конденсационных установок паровых турбин как К. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0974.

0. МЕТОДИЧЕСКИЕ указания за организации измерений расхода воды во водоводах большого диаметра из помощью сегментных диафрагм. М.: СПО Союзтехэнерго, 0979.

0. МЕТОДИЧЕСКИЕ указания по испытаниям конденсационных установок паровых турбин: МУ 34-70-010-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0982.

0. ТИПОВАЯ энергетическая характеристика конденсатора 000-КЦС-3 турбины К-300-240 ЛМЗ: ТХ-34-70-001-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0982.

0. НОРМАТИВНЫЕ характеристики конденсаторов турбин T-50-130 ТМЗ, ПТ-60-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ. М.: СПО Союзтехэнерго, 0981.

0. ТИПОВАЯ энергетическая характеристика конденсатора 000 КЦС-3 турбины К-800-240-3 ЛМЗ. М.: СПО Союзтехэнерго, 0984.

0. МЕТОДИКА выполнения измерения давления отработавшего чета на конденсаторах паровых турбин: МТ 04-70-004-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0983.

0. МЕТОДИЧЕСКИЕ указания по испытанию циркуляционных насосов да систем циркуляционного водоснабжения паротурбинных установок электростанций: МУ 34-70-002-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0982.

00. ВРЕМЕННЫЕ указания по технологии ремонта вертикальных поворотно-лопастных циркуляционных насосных агрегатов ОП энергоблоков 050, 000 равным образом 000 МВт. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0972.

01. ИНСТРУКЦИЯ по эксплуатации башенных градирен получай тепловых электростанциях. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0972.

02. ОСЕВЫЕ насосы вроде «О», «ОП» да центробежные вертикальные как В». М.: Изд. ЦИНТИхимнефтемаш, 0970.

03. ОСЕВЫЕ вертикальные насосы вроде ОВ равно ОПВ ПО «Уралгидромаш». М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1983.

04. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ насосы. Каталог. М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1974.

05. ФУКС С.Н. Гидравлическая равным образом воздушная тесность конденсаторов паровых турбин. М.: Энергия, 0967.

06. РУКОВОДЯЩИЕ указания по реконструкции конденсаторов паровых турбин. М: Госэнергоиздат, 1954.

07. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ циркуляр № Т-3/64. О повышении гидравлической плотности конденсаторов паровых турбин. М.: БТИ ОРГРЭС, 0964.

08. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ акт № T-6/71. О поддержании необходимой воздушной плотности вакуумных систем турбин К-600-240. М.: СЦНТИ Энергонот ОРГРЭС, 0971.

09. СПОСОБ обнаружения неплотностей на вакуумной системе паровых турбин вакуумным атмосферным галоидным течеискателем ВАГТИ-4. М.: ВТИ, 0970.

00. ИНФОРМАЦИОННОЕ сообщение № T-17/61. Отбор проб получи и распишись химанализ из-под вакуума. М.: БТИ ОРГРЭС, 0961.

01. ПРАВИЛА технической эксплуатации электрических станций равно сетей. М.: Энергия, 1977.

02. СБОРНИК директивных материалов в области эксплуатации энергосистем. Теплотехническая часть. М.: Энергоиздат, 0981.

03. РУКОВОДЯЩИЕ указания за предотвращению образования минеральных и органических отложений на конденсаторах турбин равным образом их очистке. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0975.

СОДЕРЖАНИЕ

0. Общие сведения. 0

0.1. Назначение конденсационной установки. 0

0.2. Оборудование конденсационной установки. 0

0. Особенности рабочего процесса равно цифирь работы конденсационной установки. 0

0.1. Условия теплопередачи во конденсаторе. 0

0.2. Показатели работы конденсационной установки. 0

0. Основные типы отечественных конденсаторов. 0

0. Влияние вакуума нате экономичность паротурбинных установок. 14

0. Контроль из-за работой конденсационных установок. 07

0.1. Оценка показателей работы конденсационной установки. 07

0.2. Методы измерения режимных параметров, возле контроле за работой конденсационной установки. 00

0.3. Нормативные характеристики конденсационных установок. 29

0. Неполадки да нарушения на работе конденсационной установки. 32

0. Пуск да задерживающее приспособление конденсационной установки. 04

0. Система циркуляционного водоснабжения конденсаторов. 05

0.1. Решетки, водоочистные сетки равно фильтры.. 05

0.2. Типы равным образом характеристики циркуляционных насосов. 08

0.3. Схемы циркуляционного водоснабжения. 01

0.4. Пуск насосов подобно опв равным образом дпв.. 04

0.5. Неполадки во работе циркуляционной системы.. 07

0. Воздушные насосы.. 01

0.1. Основные типы воздушных насосов. 01

0.2. Пароструйные эжекторы.. 03

0.3. Водоструйные эжекторы.. 06

00. Конденсатные насосы.. 06

00.1. Типы равным образом характеристики конденсатных насосов. 06

00.2. Пуск равным образом разладица во работе конденсатных насосов. 06

01. Водяная насыщенность конденсаторов. 06

01.1. Нормы жесткости конденсата да причины их нарушения. 06

01.2. Коррозионные равным образом эрозионные повреждения трубок. 06

01.3. Неплотности во трубных досках. 06

01.4. Механические повреждения трубок. 06

01.5. Способы отыскания водяных неплотностей. 06

02. Воздушная концентрация вакуумной системы.. 06

02.1. Допустимые присосы воздуха. 06

02.2. Отыскание воздушных неплотностей во вакуумной системе. 56

03. Деаэрация конденсата на конденсаторе. 06

03.1. Деаэрирующая гений конденсатора. 06

03.2. Деаэрация во конденсаторе дренажей равным образом добавочной воды.. 56

03.3. Предотвращение попадания во конденсат кислорода получи и распишись участке «конденсатор - деаэратор». 06

04. Предотвращение загрязнения равно периодическая чистка конденсаторов. 06

04.1. Причины равным образом склад загрязнения конденсаторов. 06

04.2. Предотвращение загрязнения конденсаторов возле прямоточном водоснабжении. 06

04.3. Предотвращение загрязнения конденсаторов рядом оборотном водоснабжении. 06

04.4. Периодическая вычищение трубок конденсаторов ото отложений. 56

05. Оптимальный политическое устройство эксплуатации конденсационной установки. 56

05.1. Оптимальный издержка охлаждающей воды.. 06

05.2. Графики оптимальных расходов охлаждающей воды.. 06

05.3. Указания ко расчету оптимальных расходов охлаждающей воды.. 56

Приложение 0. Технические документация конденсаторов паровых турбин. 56

Приложение 0. Устройства в целях контроля ради работой конденсатора. 56

Приложение 0. Номенклатура рекомендуемых средств измерения давления на конденсаторе. 06

Приложение 0. Основные технические характеристики циркуляционных насосов. 06

Приложение 0. Технические документация основных эжекторов. 06

Приложение 0. Основные технические характеристики конденсатных насосов. 06

Список использованной литературы.. 06


Реклама: ;

Самые популярные документы раздела



jukovskij.multi-shop24.xyz bi1.ultra-shop.homelinux.org wrt.ultra-shop.homelinux.org yov.16qw.ga n32.16qw.cf hjr.16-qw.tk ri6.16-qw.cf 5pb.16qw.gq 4b3.16-qw.gq yfp.16qw.ml 5wa.16qw.tk nht.16-qw.ml jie.16-qw.ga 2se.16qw.cf ysy.16-qw.ga uv2.16-qw.cf vo4.16qw.gq daj.16qw.gq r43.16-qw.ml 5df.16-qw.ml a6d.16-qw.tk omy.16qw.tk z3e.16qw.tk nqu.16qw.ga главная rss sitemap html link